王亚东[1]（2019）在《超长冲程无泵筒举升采油工艺研究》文中提出近些年来,中国大量的低渗透、低产能油田已经进入开采阶段,但对于中后期供液不足的井和稠油井,采用常规的有杆采油工艺存在着油管漏失、柱塞卡死、出砂等诸多问题,而且抽油杆断裂及卡泵现象严重。为此,在油田已经试用了的智能提捞抽油机举升技术的基础上,改进研究了一种新型的超长冲程无泵筒举升采油工艺,配合地面动力设备、井口密封装置和相关井下工具,可大幅提高冲程,减少砂卡,并可以增产增效。本文首先分析了国内外常用的超长冲程采油工艺的优缺点,然后针对目前超长冲程采油技术存在的不足,而在其基础上改进出了一种超长冲程无泵筒举升采油工艺系统。根据整体系统的工艺要求和工况参数,分别设计了地面驱动系统、井口密封系统和井下抽子系统三大子系统。对地面驱动系统,分别做了动力及传动系统设计、气体蓄能平衡设计和机械自动换向设计,并用MATLAB做出了地面运动分析、载荷分析和平衡分析。对井口密封系统,设计了井口密封装置,运用Solid Works绘制了三维模型,并用CAD绘制了其装配体工程图纸,然后对装置的主要尺寸进行设计计算,并用ANSYS Workbench开展了井口密封性能仿真,结果表明密封装置满足了密封要求。对井下抽子系统,改进出了新型的井下抽子装置,建立了三维模型,并对抽子的关键结构做出了设计计算及受力分析,建立了抽子在冲击载荷下的数学模型,并仿真了在最大冲击载荷下,中心杆受力情况,结果表明中心杆满足使用要求,最后用Fluent针对抽子在不同压差下的漏失量进行仿真分析,在理想情况下抽子的最大漏量依然满足排液量要求,并对抽子的运动性能进行分析,得出抽子的冲程应小于沉没度的结论。并得到了超长冲程无泵筒举升采油液面恢复规律曲线,对抽汲参数的合理确定具有重要的指导意义。
高鹏程[2]（2019）在《AP1000主泵可靠性预计方法研究》文中研究指明主泵的可靠性对核电厂的安全运行至关重要,在主泵设计研发阶段,需要评估主泵的可靠性,保证主泵的固有可靠性。本文基于美国机械设备可靠性预计手册提出的失效率模型,对手册提出的失效率模型进行研究,分析其适用范围,研究其公式的原理以及每一个修正系数的取值。以AP1000屏蔽式主泵为研究对象,运用模型预计主泵整机的失效率,同时对主泵失效率模型中的相关参数进行重要度及敏感性分析,确定影响主泵整机以及关键零部件可靠性的主要因素,为主泵的设计、制造、运行和维修等提供指导,进而保证主泵的高可靠性。论文首先根据产品“整机-模块-零部件”的系统层次逻辑,对AP1000主泵进行功能结构层级划分。依据FMEA分析和工程技术人员的实际经验筛选主泵关键零部件。泵本体部分关键零部件包含泵轴、水润滑径向轴承、叶轮和泵壳,电机部分关键零部件包含定子绕组、电容、推力轴承、转子轴、屏蔽套和飞轮等。根据主泵的功能结构层级划分以及筛选的关键零部件,利用零部件与机械设备整机的关系,建立主泵可靠性框图模型。主泵整机的失效率为关键零部件失效率的加和。对于关键零部件的失效率预计,则以一个基础的失效率为基准,然后根据失效模式构建修正系数,使得每一个参数都能够反应其对零部件失效率所施加的影响。并重点对手册中滚动轴承失效率模型不适用于AP1000主泵水润滑轴承、轴失效率模型缺少相关修正系数以及没有适用于屏蔽套的失效率模型等问题,构建新的模型以及修正系数。最后,通过研究得出美国机械设备可靠性预计手册提出的机械设备零部件失效率模型大多数适用于AP1000主泵的零部件。影响AP1000主泵水润滑轴承可靠性的因素为轴颈运转速度、轴瓦承受的载荷以及润滑剂流量和温升,上部径向轴承相对于下部径向轴承更容易失效。屏蔽套的主要失效模式为鼓包、破裂和烧伤,运行过程中引起鼓包的主要原因为屏蔽套两侧的压力差。重要度分析和敏感性分析的结果表明对AP1000主泵可靠性影响相对较大的零部件为:水润滑轴承、屏蔽套和电机绕组;影响较大的因素为:泵轴的应力集中、水润滑轴承的运行温度和电机绕组的温升。因此在设计研发阶段需合理设计泵轴倒圆角的尺寸,降低应力集中的影响,同时在运行期间,限制主泵电机绕组的温升在合理范围内。
王以阳[3]（2019）在《水泥回转窑筒体表面余热回收装置设计与分析》文中认为中国正处于经济飞速发展的时代,经济发展带动了各行各业的发展,使得能源消耗不断增加。据统计,工业能耗占据社会总能耗的70%,建材工业能耗在所有工业能耗中占据很大比重,建材工业中能耗最大的是水泥行业,因此对水泥行业实行节能减排措施非常重要。研究发现,水泥生产中存在大量的余热资源可以被利用,主要是窑头冷却机和窑尾预热器排出的中低温废气、回转窑筒体表面向空气散出的热量等。国内外关于窑头窑尾废气的利用技术研究比较成熟,主要用来发电和预热生料,但是对于回转窑筒体表面的热量不能做到很好的回收利用,从而造成资源的浪费。为了提高水泥回转窑筒体表面辐射热回收效率,本文基于真空技术设计了一种新型余热回收装置,其主体部分是具有真空空间的集热器。通过比较这种新型余热回收装置与现有的两种余热回收装置的传热过程,表明新型余热回收装置与外界空气的热量交换过程更少。为了揭示新型余热回收装置的力学特性和传热特性,利用ANSYS软件进行了结构强度分析、结构稳定性分析以及热-结构耦合分析。结构强度分析结果表明在整个装置受到重力和集热器外表面一个大气压的作用下,最大应力位于支撑集热器支架的折弯位置。由于集热器属于外压容器,按照压力容器的强度校核标准对薄壁组件进行了校核,结果显示强度满足设计要求。外压容器不仅需要强度校核,还必须进行稳定性校核,对集热器结构进行稳定性分析的结果表明工作状况下不会发生失稳现象。热-结构耦合分析结果表明热载荷对装置结构强度的影响比机械载荷更大,应力最大处是集热器各组件连接的位置。基于传热理论对新型余热回收装置设定参数,研究了集热水管参数与集热器热回收量之间的关系。通过调整集热水管各参数,计算出集热器的不同热回收量,结果表明在某一范围内,增加集热水管长度、增加集热水管口径、降低集热水管壁厚有利于提高热回收量,但是可能会造成出水温度降低、水管强度下降等问题,因此,确定集热水管尺寸参数应综合考虑多种因素的影响。
马川[4]（2018）在《电石生产工艺过程的设计与优化》文中指出随着电石行业技术的发展,国家产业政策的调整,针对高耗能产业的规范及节能、降耗、减排的要求,电石生产工艺技术的深入研究及更新,成为“十三五”发展电石行业必须要走的重要途径。本文从电石生产过程中的原料准备、配料、碳材烘干、回转窑煅烧石灰、电炉冶炼、尾气利用、废气净化等工序,深入研究及讨论新技术的开发及应用,以达到节能、降耗及减排的作用,主要结论如下:（1）原材料处理工艺的改进,减少了原料二次倒运产生的损耗,减少了粉料入炉对电石炉料层透气性的影响,根据原料物理化学性能的不同,制定不同的物料配比比例,使电石生成反应速度得以加快;根据不同的原材料,合理地设定电炉的几何参数及电气工艺参数,找到适合本电炉的工艺操作控制模型,使电炉操作自动化程度提升,冶炼生产工况稳定;（2）根据电炉电气工艺参数炉膛内径9000mm电极壳直径1350mm极心园直径4200mm炉膛深度3200mm,调整电极糊的配方,找到适合本电炉的电极焙烧电极糊主要参数,保障电石冶炼的正常生产;利用回转窑高温烟气烘干碳材,实现了能源的综合利用,节约了投资,降低了能耗指标;（3）合理调整变压器的出线端子排布及平台土建结构,使变压器尽可能的靠近电极布置,取消补偿及短网,仅留通水电缆,大大缩短了短网长度,经过计算40500kVA密闭电石炉每年节约电能折标煤约2614t;（4）采用自主创新国内外先进的直燃式回转气烧石灰窑炉气利用技术,这项将炉气先利用后净化的技术既利用了炉气的显热还可避免炉气净化过程中的不安全因素,可为企业每年节约能源折标煤16246.5t;（5）对电石出炉后电石坨冷却过程中产生的显热进行了回收利用,采用余热锅炉发电,年节能折标煤约11712.84t,为企业节能降耗提供了新的方向,降低了企业的生产成本。
陈孙艺[5]（2016）在《卧式容器鞍座压应力的影响因素分析》文中研究表明为了深入了解卧式容器中由于温度变化引起圆筒体伸缩时支座腹板与筋板组合截面上的压应力的特征,对NB/T 47042—2014标准中的应力计算公式进行分析讨论。根据力学相关理论,在鞍座截面其他尺寸确定时,将鞍座抗弯截面系数对压应力的影响转化为筋板宽度对压应力的影响。通过个案分析推导出鞍座高度、筋板宽度与截面压应力之间的定量关系式,反映了鞍座截面压应力既随着鞍座高度增加而非线性地增大,也随着筋板宽度的增加而非线性地减小。通过对不等高双鞍座中滑动鞍座压应力的分析,发现把其底板平面设计成与设备的轴线相平行时,其受力状况更加合理。最后对4种特殊结构鞍座的压应力计算方法提出意见。
李召峰[6]（2016）在《富水破碎岩体注浆材料研发与注浆加固机理研究及应用》文中研究说明随着我国地下工程建设深度的增加、设计容量的增大,大批交通隧道、矿山井巷和城市地下空间工程投入建设,面临的水文地质条件日趋复杂,时常遭遇由富水破碎地层引起的突涌水、塌方等地质灾害,对生命财产安全和工程建设造成了极大威胁。因此,富水破碎岩体的注浆治理理论与技术成为地下工程建设中亟需解决的关键科学问题。本文针对富水破碎地层的水文地质特点和注浆治理时材料性能存在的不足,结合工程实践经验,充分利用冶金废弃物钢渣微粉作为主要原材料研发了一种适用富水破碎岩体注浆治理的新型水泥基复合材料（CGM）,显着降低了注浆材料制备成本,提高了注浆工程的经济性。通过室内系统的材料性能试验和富水破碎岩体注浆模拟试验,对比分析了CGM注浆材料性能的优越性,结合扫描电镜分析及X射线测试技术,从微观角度分析了水泥基注浆材料结石体岩-浆胶结界面模式及划分依据,揭示了注浆加固作用机理。实现了CGM注浆材料工业化生产,并开展了工程现场应用试验,取得了一系列研究成果。（1）基于水泥基材料复合技术原理,利用正交试验法与析因实验法确定了CGM注浆材料的优选配比组成为：熟料-75.33%,钢渣微粉-5.09%,羟基高聚物-3.67%,羟基氯化物-0.15%,硫酸盐-5.60%,超塑化剂-2.03%,多聚铝酸盐-1.52%,硅化物-7.61%,根据各组分作用机理提出了最佳含量选取原则。（2）根据富水破碎岩体注浆治理材料特点,通过室内系统性能试验确定了CGM浆液凝结时间、力学性能的主要影响因素及其作用规律。CGM注浆材料采用混合粉磨工艺制备时粉磨时间不宜超过45min,在5-40°C温度范围内,能够实现浆液初凝时间在39-85min,终凝时间在69～141min范围的有效调控。钢渣微粉含量可根据工程设计需求进行动态调整,在满足结石体强度要求的同时,可降低材料制备成本和提高工程经济性。（3）采用与传统水泥材料对比试验的方法,分析了CGM注浆材料结石体体积和浆液黏度变化机理,确定了材料组分、水灰比、温度等因素对结石体体积稳定性和浆液黏度的影响规律,并对浆液的稳定性和抗分散性进行了测试,实现了浆液性能的动态调控。CGM材料制备浆液时,优选水灰比为0.8：1-1.2：1,浆液结石体具有微膨胀特性,黏度受温度影响弱,稳定性强,抗渗性好,在水流速为0.5m/s时,水灰比1.2：1时,结石体留存率为72%,显着高于传统水泥材料。（4）开展了CGM注浆材料结石体耐久性评价。通过深入分析氯离子和硫酸根离子对材料结石体的作用机理,将侵蚀类型进行了划分,确定了CGM注浆材料组分与浆液制备条件对结石体抗侵蚀性能的影响。与传统水泥材料相比,CGM注浆材料中氯离子主要以化合态存在,游离态含量低,发生氯离子侵蚀破坏概率小；在硫酸盐环境中,早期CGM注浆材料结石体表面可以形成保护层,抵抗硫酸根离子进入,后期钢渣微粉和硅化物水化吸收活性钙离子,防止结石体内部生产石膏或钙矾石等矿物引起结石体开裂,提高材料耐久性。（5）采用自主设计的室内注浆模拟试验平台,开展了富水破碎岩体注浆加固模拟试验,从微观角度揭示了注浆加固作用机理。确定影响注浆治理效果的主控因素为注浆材料,其次为注浆压力和充填介质。对于水泥类材料,岩-浆界面水化矿物越多,晶体取向性越强,胶结强度越高。岩-浆界面胶结模由岩石岩性决定,致密度高的灰岩类岩石近似为Ollivier-Grandet模型,类似于砂岩的多孔隙岩石则符合Zimbelinan模型。注浆过程中岩石表面会发生物理化学变化,在界面区域产生类岩石矿物,提高胶结强度,改善注浆加固效果。（6）实现了CGM注浆材料的工业化试验生产,开展了CGM注浆材料现场应用试验,验证了新材料具有显着的性能优越性。研究成果在新阳能源有限公司西翼运输巷道围岩破碎区域涌水治理工程中进行应用,取得了良好的效果,产生了显着的经济和社会效益,具有广阔的工程应用前景。
车旭光[7]（2016）在《价值工程在楠溪江特大桥深水围堰施工方案优选中的应用研究》文中研究表明目前,我国经济社会发展迅速,工程建设任务巨大,各类大跨度、结构复杂、投资巨大、功能多样的桥梁工程正日渐增多。而作为桥梁工程下部结构施工的重要组成部分,深水围堰施工是深水桥梁施工的第一步,也是非常关键的一步,它施工成本高、难度大、工期长、安全要求高的特点,决定了必须要高度重视其施工方案的编制工作。因为不同的施工方案在人员组织、施工流程、材料和机械选择等方面有所不同,会直接影响工程成本、工期、质量和安全。针对此,论文以楠溪江特大桥的深水围堰施工方案作为实证研究对象,利用价值工程的基本原理对其施工方案优选进行了比较深入的研究,所得出的主要结论有:（1）针对围堰施工的特点,对常用围堰施工方案的适用性及优缺点进行了对比分析。并依据价值工程原理的核心思想及围堰施工方案优选中所追求目标的一致性,即“以最小的成本投入,获得最大的产出和使产品满足用户的功能需求”,证明了采用价值工程基本原理进行施工方案优选的可行性。（2）提出了围堰施工方案优劣评价的六个指标体系:即施工便利性;施工成本;工程工期;对环境影响程度;材料回收利用情况和安全牢固性。（3）以楠溪江特大桥深水围堰施工方案的编制与优化作为实证研究对象,得到了优选后的深水围堰施工方案并付诸于实施。经计算仅楠溪江特大桥17#桥墩钢板桩围堰成本由原来的630000元减少为540000元,成本节约90000元,整个楠溪江特大桥12#桥墩围堰、13#桥墩围堰、14#桥墩围堰、15#桥墩围堰、16#桥墩围堰、17#桥墩围堰,总计节约成本约500000元。工程实践证明利用价值工程原理进行围堰施工方案的优选与改进,具有明显的优化资源配置和节约成本的效果。
陈孙艺[8]（2016）在《换热器有限元分析中值得关注的非均匀性静载荷》文中研究表明为了减少管壳式换热器有限元分析模型引起的误差以及避免其案例误导,根据工程实际,分别从四方面讨论了换热器非均匀性静载荷与结构变形行为之间的关系。首先是轴向非均匀性静载荷,具体包括作用到管板的4种轴向非均匀工况;第二是横截面的非均匀载荷,包括管程轴向偏流、管程径向偏流、壳程非均匀进出口偏流、壳程径向的非均匀热载荷和壳程冷凝等5种工况;第三是管程非均匀热载荷,包括单管程管间温差、两管程温差、四管程温差等3种工况;第四是设备大型化的非均匀载荷,包括非均匀流态、自重和结构等3种情况。
吴惠明[9]（2014）在《地面出入式盾构隧道结构变形特性及控制研究》文中研究说明传统盾构法隧道需要事先构筑两个深大工作井，从而满足盾构的始发和接收要求，隧道的暗埋段则采用明挖法施工。而许多城市隧道工程，从功能上不需要设置工作井，暗埋段施工则占用了大面积地面场地，对周边环境影响大。随着城市的更加拥挤，建筑的更加密集，在地面与地下隧道的交通接线工程中，这种矛盾越来越突出。“地面出入式盾构法隧道技术（Ground Penetrating ShieldTechnology,简称GPST）”是解决上述问题的有效途径，其利用盾构掘进替代暗埋段明挖，可省去地面开挖面积约50%，减少搬拆迁和对周围环境的影响；以浅埋导坑替代深大工作井，减少施工风险和开挖方量，缩短建设工期。本论文针对该技术在地面出入段隧道（小于0.3倍隧道直径覆土）建设中面临结构变形的核心难题，通过理论计算、三维仿真和模型试验等科学方法进行深入研究，形成了一套完整的结构变形控制技术，主要包括：管片稳定装置研发应用、同步注浆控制、盾构姿态控制、隧道抗浮控制技术。论文创新点如下:（1）针对地面出入段隧道管片受力特点，提出了修正三角形抗力计算公式及壳-弹簧计算模型，通过管片结构试验首次分析了管片荷载模式及计算模型的适应性，并提出了隧道结构变形的特性。（2）基于超浅覆土盾构推进时管片容易发生变形的特点，研究了隧道整环刚度对隧道稳定性的影响，首次设计出能增强隧道整环刚度的稳定装置，并对装置的实施效果进行了验证。（3）通过国内最大地下试验平台多工况模拟掘进，创新研发了“高流动性早强型（HE）”专用同步注浆浆液配比及压注工艺，解决了局部外露地表条件下的隧道周边浆液充填的难题，结合对注浆孔位置、注浆压力等施工参数的研究，减小了隧道变形。（4）依托国家863试验平台研发了“高粘度低比重触变型（GS）”土体改良专用泥浆，解决了盾构正面超低压环境下的正常进排土，有效控制了盾构姿态，保证了管片拼装精度；首创研发并应用微调型管片稳定装置，有效控制了管片脱出盾尾阶段的管片变形；同步注浆以及隧道抗浮控制技术，保证了隧道稳定性。研究成果成功应用于南京轨道交通6号线地下与地面连接段隧道工程，隧道轴线控制在±50mm以内，椭圆度小于0.4%，上浮量小于15mm，无管片接缝渗水现象，为该新技术的推广应用提供了理论、技术和工程支持。地面出入式盾构法隧道技术突破传统盾构法隧道对覆土的限制，研发的结构变形控制技术可保障隧道的质量要求，实现了地下隧道与地面道路连接的一体化施工，为特殊环境下的隧道线路规划设计提供了一种全新解决方法。该技术成功应用于轨道交通地面连接段隧道建设，属国际首创，其整体施工工艺达到国际领先水平。
胡有亮[10]（2014）在《大型多鞍座支撑卧式容器应力分析与试验研究》文中研究说明随着过程设备的大型化和建造技术的发展,超长型卧式容器越来越多,卧式容器的鞍座数目也在不断增加,在长径比较大的压力容器中,尤其是压力较小而直径较大的薄壁容器,采用双鞍座支撑卧式容器将会在跨中引起较大的挠度,进而需要增加容器的壁厚,若采用三鞍座或者多鞍座支撑结构,则会改善受力情况,降低材料成本,因此,多鞍座支撑卧式容器在工程上应用越来越广泛。本文对大型多鞍座支撑卧式容器进行了系统的应力分析与试验研究,主要包括以下内容：1.本文根据相关文献和标准列出了大型多鞍座支撑卧式容器的一般设计方法和步骤。并以工程上某大型多鞍座支撑卧式容器为例,对其进行各项应力的计算和校核,在计算上验证了采用Zick理论和三弯矩方程结合方法（简称“Zick方法”）的可行性。2.在以上计算的基础上,采用ANSYS软件对该容器满水工况进行应力分析,并与Zick方法的弯矩和支反力进行对比。同时,采用压力容器分析设计方法,依据国内分析设计标准JB4732对该容器进行了校核。验证了Zick方法准确性和安全性。3.为进一步验证Zick方法和有限元分析设计方法的安全性和可靠性,对该容器满水工况进行了详细的试验研究和现场试验,保证了容器的安全性,也再次验证了Zick方法和有限元分析设计方法计算大型多鞍座支撑卧式容器的可行性和安全性。4.针对多鞍座支撑卧式容器的基础不均匀沉降问题,依据“有沉降的三弯矩方程”,结合有限元方法进行对比,验证了“有沉降的Zick方法”求解不均匀沉降问题的可行性。也从根本上解释了在鞍座不均匀布置或载荷不均匀时,Zick方法和有限元分析方法计算结果的差异。5.以三鞍座支撑卧式容器为例,针对容器鞍座底部未沉降,而因各个鞍座载荷不均匀引起容器轴线发生沉降的情况,通过大量的数值计算和数据分析获得了计算“容器轴线在鞍座处的沉降位移△’”的具体公式和相应图表,并依据“有沉降的Zick方法”提出了计算的新思路,在工程上具有一定的推广价值。
首先简单简介论文所研究问题的基本概念和背景，再而简单明了地指出论文所要研究解决的具体问题，并提出你的论文准备的观点或解决方法。
本文主要提出一款精简64位RISC处理器存储管理单元结构并详细分析其设计过程。在该MMU结构中,TLB采用叁个分离的TLB,TLB采用基于内容查找的相联存储器并行查找,支持粗粒度为64KB和细粒度为4KB两种页面大小,采用多级分层页表结构映射地址空间,并详细论述了四级页表转换过程,TLB结构组织等。该MMU结构将作为该处理器存储系统实现的一个重要组成部分。
调查法：该方法是有目的、有系统的搜集有关研究对象的具体信息。
观察法：用自己的感官和辅助工具直接观察研究对象从而得到有关信息。
实验法：通过主支变革、控制研究对象来发现与确认事物间的因果关系。
文献研究法：通过调查文献来获得资料，从而全面的、正确的了解掌握研究方法。
实证研究法：依据现有的科学理论和实践的需要提出设计。
定性分析法：对研究对象进行“质”的方面的研究，这个方法需要计算的数据较少。
定量分析法：通过具体的数字，使人们对研究对象的认识进一步精确化。
跨学科研究法：运用多学科的理论、方法和成果从整体上对某一课题进行研究。
功能分析法：这是社会科学用来分析社会现象的一种方法，从某一功能出发研究多个方面的影响。
模拟法：通过创设一个与原型相似的模型来间接研究原型某种特性的一种形容方法。
| 摘要 |
| abstract |
| 第一章 绪论 |
| 1.1 研究背景及课题来源 |
| 1.2 国内外研究现状 |
| 1.3 研究内容和技术路线 |
| 1.3.1 研究内容 |
| 1.3.2 技术路线图 |
| 第二章 系统总体方案设计 |
| 2.1 系统方案及工艺原理 |
| 2.1.1 系统方案 |
| 2.1.2 系统设计参数与要求 |
| 2.1.3 系统工艺原理 |
| 2.1.4 工艺流程 |
| 2.2 系统组成 |
| 2.2.1 地面驱动系统 |
| 2.2.2 井口密封系统 |
| 2.2.3 井下抽子系统 |
| 2.3 系统工艺特点 |
| 2.4 本章小结 |
| 第三章 地面驱动系统设计 |
| 3.1 地面驱动系统方案设计 |
| 3.1.1 总体方案 |
| 3.1.2 工作原理 |
| 3.1.3 性能特点 |
| 3.2 动力及传动系统设计 |
| 3.2.1 钢丝绳的选型 |
| 3.2.2 滚筒尺寸的计算与选型 |
| 3.2.3 地面运动分析 |
| 3.2.4 地面载荷分析 |
| 3.3 气体蓄能平衡系统设计 |
| 3.3.1 平衡系统工作原理 |
| 3.3.2 平衡系统结构设计 |
| 3.3.3 平衡系统工作过程分析 |
| 3.4 机械自动换向系统 |
| 3.4.1 机械自动换向系统结构组成 |
| 3.4.2 机械自动换向工作原理 |
| 3.4.3 换向控制机构工作过程 |
| 3.4.4 换向执行机构工作过程 |
| 3.4.5 性能特点 |
| 3.5 本章小结 |
| 第四章 井口密封系统设计 |
| 4.1 井口密封系统装置方案设计 |
| 4.1.1 技术参数和设计要求 |
| 4.1.2 结构组成 |
| 4.1.3 工作原理 |
| 4.2 井口密封主要装置设计计算 |
| 4.2.1 密封条尺寸设计计算 |
| 4.2.2 锁紧机构设计校核 |
| 4.2.3 密封管设计校核 |
| 4.3 井口密封结构性能仿真研究 |
| 4.4 本章小结 |
| 第五章 井下抽子系统设计 |
| 5.1 井下抽子装置结构设计 |
| 5.1.1 工作原理 |
| 5.1.2 工艺特点分析 |
| 5.2 井下抽子关键结构计算与受载分析 |
| 5.2.1 抽子密封装置设计与受载分析 |
| 5.2.2 加重杆的选用与校核 |
| 5.2.3 轴承的选用与校核 |
| 5.2.4 卸载安全阀的设计与校核 |
| 5.3 冲击载荷对抽子的影响 |
| 5.3.1 抽子冲击载荷数学模型建立 |
| 5.3.2 冲击载荷下中心杆结构有限元分析 |
| 5.4 抽子漏失量流体仿真分析 |
| 5.4.1 流场分析前处理 |
| 5.4.2 不同压差作用下的漏失量仿真分析 |
| 5.5 抽子采油性能分析 |
| 5.6 井下液面恢复规律研究 |
| 5.7 本章小结 |
| 结论 |
| 参考文献 |
| 致谢 |
| 摘要 |
| ABSTRACT |
| 符号说明 |
| 第1章 绪论 |
| 1.1 研究背景及意义 |
| 1.2 研究现状 |
| 1.2.1 机械设备可靠性研究现状 |
| 1.2.2 主泵可靠性研究现状 |
| 1.2.3 泵关键零部件可靠性研究现状 |
| 1.3 存在的问题 |
| 1.4 论文研究内容和结构 |
| 第2章 AP1000主泵及可靠性建模方法 |
| 2.1 AP1000主泵 |
| 2.1.1 总体结构及参数 |
| 2.1.2 AP1000主泵主要部件 |
| 2.2 主泵可靠性建模方法 |
| 2.2.1 功能层次结构划分 |
| 2.2.2 关键零部件筛选 |
| 2.2.3 可靠性框图模型建立 |
| 2.2.4 可靠性预计 |
| 2.3 本章小结 |
| 第3章 AP1000主泵可靠性模型 |
| 3.1 主泵整机可靠性模型 |
| 3.2 主泵本体可靠性模型 |
| 3.2.1 泵轴可靠性模型 |
| 3.2.2 水润滑径向轴承可靠性模型 |
| 3.2.3 叶轮可靠性模型 |
| 3.2.4 泵壳可靠性模型 |
| 3.3 主泵电机可靠性模型 |
| 3.3.1 电机失效模式及影响 |
| 3.3.2 电机可靠性模型概述 |
| 3.3.3 电机绕组失效率模型 |
| 3.3.4 电容失效率模型 |
| 3.3.5 屏蔽套失效率模型 |
| 3.3.6 飞轮失效率模型 |
| 3.4 本章小结 |
| 第4章 参数重要度及敏感性分析 |
| 4.1 重要度分析 |
| 4.1.1 主泵整机参数重要度分析 |
| 4.1.2 泵本体参数重要度分析 |
| 4.1.3 电机参数重要度分析 |
| 4.2 敏感性分析 |
| 4.2.1 泵轴模型参数敏感性分析 |
| 4.2.2 叶轮模型参数敏感性分析 |
| 4.2.3 电机绕组参数重要度分析 |
| 4.3 结果分析 |
| 4.4 本章小结 |
| 结论 |
| 参考文献 |
| 致谢 |
| 摘要 |
| Abstract |
| 第一章 绪论 |
| 1.1 研究背景 |
| 1.2 水泥生产工艺过程 |
| 1.3 水泥回转窑余热利用的研究现状 |
| 1.3.1 回转窑筒体表面余热利用研究现状 |
| 1.3.2 回转窑进出口烟气余热利用研究现状 |
| 1.4 本文主要研究内容与意义 |
| 1.5 本章小结 |
| 第二章 新型水泥回转窑筒体表面余热回收装置设计 |
| 2.1 回转窑简介 |
| 2.1.1 回转窑结构 |
| 2.1.2 回转窑内各工艺带 |
| 2.2 回转窑筒体表面余热 |
| 2.2.1 三种基本传热方式 |
| 2.2.2 回转窑内传热过程 |
| 2.3 新型回转窑筒体表面余热回收装置 |
| 2.3.1 回转窑筒体表面余热回收装置设计原则 |
| 2.3.2 现有的两种回转窑筒体表面余热回收装置 |
| 2.3.3 回转窑筒体表面余热回收新型装置 |
| 2.4 不同材料的性能比较 |
| 2.4.1 不同金属材料的性能比较 |
| 2.4.2 不同保温材料的性能比较 |
| 2.5 本章小结 |
| 第三章 余热回收装置结构分析及热-结构耦合分析 |
| 3.1 ANSYS软件简介 |
| 3.1.1 有限元分析方法 |
| 3.1.2 ANSYS分析问题流程 |
| 3.2 结构强度分析 |
| 3.2.1 压力容器强度校核依据 |
| 3.2.2 强度校核 |
| 3.3 结构稳定性分析 |
| 3.3.1 圆筒失稳临界载荷计算公式 |
| 3.3.2 ANSYS计算失稳临界载荷 |
| 3.4 热-结构耦合分析 |
| 3.4.1 多场耦合分析概述 |
| 3.4.2 热分析 |
| 3.4.3 热-结构耦合分析 |
| 3.5 本章小结 |
| 第四章 余热回收装置传热过程及参数化分析 |
| 4.1 余热回收装置传热过程及求解 |
| 4.1.1 集热器内传热过程 |
| 4.1.2 计算参数及求解 |
| 4.2 集热水管各参数与集热器热回收性能关系 |
| 4.2.1 不同集热水管长度 |
| 4.2.2 不同集热水管口径 |
| 4.2.3 内径不变时不同集热水管壁厚 |
| 4.2.4 外径不变时不同集热水管壁厚 |
| 4.3 本章小结 |
| 第五章 总结与展望 |
| 5.1 总结 |
| 5.2 展望 |
| 参考文献 |
| 致谢 |
| 作者简介及读研期间主要科研成果 |
| 摘要 |
| abstract |
| 1.绪论 |
| 1.1 引言 |
| 1.2 国内外电石工艺发展与现状 |
| 1.2.1 国内电石工艺的发展与现状 |
| 1.2.2 国外电石工艺的发展与现状 |
| 1.3 电石的用途及工艺技术水平 |
| 1.3.1 电石的用途 |
| 1.3.2 国内电石生产技术水平 |
| 1.4 我国电石发展的趋势及预测 |
| 1.5 本课题的主要研究内容及创新点 |
| 1.5.1 本课题提出的背景及主要研究内容 |
| 1.5.2 本课题研究的创新点 |
| 2.电石生产中的原料及主要设备 |
| 2.1 主要原材料 |
| 2.1.1 电石冶炼生产主要原材料 |
| 2.1.2 原材料及动力消耗 |
| 2.2 电石生产的主要炉型 |
| 2.2.1 电石炉的类型 |
| 2.2.2 电石炉的构造 |
| 2.3 本章小结 |
| 3.电石生产工艺的优化研究 |
| 3.1 电石生产工艺流程 |
| 3.1.1 电石生产工艺过程 |
| 3.1.2 电石生产工艺流程图 |
| 3.1.3 电石炉的物料平衡 |
| 3.1.4 电石炉的热平衡 |
| 3.2 电石生产工艺的改进优化 |
| 3.2.1 原材料的供应及工艺优化 |
| 3.2.2 电极糊的优化 |
| 3.2.3 耐火材料砌筑工艺的优化 |
| 3.2.4 短网结构形式的改进 |
| 3.2.5 工艺操作制度的控制改进 |
| 3.2.6 电石坨余热利用 |
| 3.3 电石炉尾气利用优化及净化系统的改进 |
| 3.3.1 传统的电石炉尾气净化方案 |
| 3.3.2 直燃式回转窑利用电石炉尾气烧制白灰 |
| 3.3.3 高温废气的再次利用及净化处理 |
| 3.4 小结 |
| 4.电石生产过程中的自动控制 |
| 4.1 自动化控制的内容 |
| 4.2 物料上料系统 |
| 4.3 变压器系统 |
| 4.4 液压及电极压放系统 |
| 4.4.1 液压系统 |
| 4.4.2 电极压放系统 |
| 4.5 电石炉炉压、炉底温度控制 |
| 4.5.1 炉压控制 |
| 4.5.2 炉底温度控制 |
| 4.6 电石炉气成分监测及直燃系统 |
| 4.6.1 炉气成分检测 |
| 4.6.2 炉气直燃系统 |
| 4.7 冷却水循环系统 |
| 4.8 小结 |
| 5.结论 |
| 致谢 |
| 参考文献 |
| 附录 |
| A.攻读硕士学位期间发表论文情况 |
| 1 鞍座应力的影响因素 |
| 2 等高双鞍座压应力分析 |
| 2.1 筋板宽度对压应力的影响 |
| 2.2 抗弯截面系数影响因素的转化 |
| 2.3 鞍座高度对压应力的影响 |
| 3 特殊结构案例分析 |
| 3.1 不等高双鞍座的压应力 |
| 3.2 其他特殊情况 |
| 4 结语 |
| 摘要 |
| ABSTRACT |
| 第一章 绪论 |
| 1.1 选题背景与研究意义 |
| 1.1.1 选题背景与意义 |
| 1.1.2 选题目的与依据 |
| 1.2 注浆技术现状 |
| 1.3 注浆材料研究现状 |
| 1.3.1 概述 |
| 1.3.2 现有注浆材料类型 |
| 1.3.3 注浆材料发展趋势 |
| 1.4 注浆理论研究现状 |
| 1.4.1 概述 |
| 1.4.2 注浆扩散理论 |
| 1.4.3 破碎岩体注浆加固理论 |
| 1.5 现有研究存在的问题 |
| 1.5.1 注浆材料方面 |
| 1.5.2 注浆加固理论方面 |
| 1.6 主要研究内容、技术路线与创新点 |
| 1.6.1 主要研究内容 |
| 1.6.2 技术路线 |
| 1.6.3 创新点 |
| 第二章 原材料与实验方法 |
| 2.1 原材料及物理化学分析 |
| 2.1.1 水泥 |
| 2.1.2 水泥熟料 |
| 2.1.3 钢渣微粉 |
| 2.1.4 其他辅助性材料 |
| 2.2 实验仪器与设备 |
| 2.3 实验设计与方法 |
| 2.3.1 CGM注浆材料的制备 |
| 2.3.2 颗粒级配及比表面积测试 |
| 2.3.3 凝结时间与析水率 |
| 2.3.5 浆液流动度和黏度 |
| 2.3.6 结石体抗渗性 |
| 2.3.7 注浆材料体积变化率测试 |
| 2.3.8 结石体抗离子侵蚀性测试 |
| 2.3.9 结石体强度 |
| 2.3.10 水化硬化机理及微观结构分析 |
| 第三章 CGM注浆材料研发与性能试验研究 |
| 3.1 CGM注浆材料研发试验 |
| 3.1.1 CGM注浆材料基体选取原则 |
| 3.1.2 矿化剂选取原则 |
| 3.1.3 注浆材料基体组成设计 |
| 3.1.4 CGM注浆材料基体配比试验分析 |
| 3.1.5 CGM注浆材料配比试验 |
| 3.2 CGM注浆材料凝结时间影响因素研究 |
| 3.2.1 CGM注浆材料组成与浆液凝结时间的关系 |
| 3.2.2 制备工艺对浆液凝结时间的影响 |
| 3.2.3 环境温度对浆液凝结时间的作用 |
| 3.3 CGM注浆材料物理力学性能研究 |
| 3.3.1 CGM注浆材料组成与浆液结石体强度的关系 |
| 3.3.2 制备工艺对浆液结石体强度的作用规律 |
| 3.4 CGM浆体体积稳定性分析 |
| 3.4.1 水泥类浆液结石体体积变化类型划分 |
| 3.4.2 体积变化机理分析 |
| 3.4.3 CGM注浆材料组成与浆液体积稳定性的关系 |
| 3.4.4 水灰比对结石体体积稳定性的作用规律 |
| 3.4.5 CGM注浆材料结石体干缩特性 |
| 3.4.6 结石体抗渗性分析 |
| 3.5 CGM注浆材料浆液黏度分析 |
| 3.5.1 CGM注浆材料组成与浆液黏度关系 |
| 3.5.2 水灰比对浆液黏度影响 |
| 3.5.3 温度对浆液黏度的影响 |
| 3.6 CGM注浆材料工作性能分析 |
| 3.6.1 CGM注浆材料浆液的可注性 |
| 3.6.2 CGM注浆材料浆液的抗分散性 |
| 3.7 本章小结 |
| 第四章 CGM注浆材料结石体耐久性研究 |
| 4.1 CGM注浆材料氯离子侵蚀性能研究 |
| 4.1.1 氯离子侵蚀机理分析 |
| 4.1.2 氯离子浓度对CGM注浆材料结石体侵蚀性能 |
| 4.1.3 钢渣微粉含量对结石体抗氯离子侵蚀性能影响 |
| 4.1.4 水灰比对浆液结石体抗氯离子侵蚀性能影响 |
| 4.2 CGM注浆材料抗硫酸根离子侵蚀性能研究 |
| 4.2.1 硫酸根离子侵蚀机理分析 |
| 4.2.2 硫酸根离子浓度对CGM注浆材料结石体侵蚀性能 |
| 4.2.3 钢渣微粉含量对结石体抗硫酸根离子侵蚀性能影响 |
| 4.2.4 水灰比对浆液结石体抗硫酸根离子侵蚀性能影响 |
| 4.3 本章小结 |
| 第五章 富水破碎岩体注浆加固模拟实验与机理研究 |
| 5.1 模拟试验解决的问题 |
| 5.2 注浆模型试验系统设计 |
| 5.2.1 地层模拟平台 |
| 5.2.2 注浆系统 |
| 5.2.3 供水装置 |
| 5.3 富水破碎岩体注浆模拟实验 |
| 5.3.1 破碎地层模拟 |
| 5.3.2 试验用注浆材料选择 |
| 5.3.3 空隙率测试 |
| 5.3.4 注浆试验控制 |
| 5.3.5 信息数据采集 |
| 5.4 富水破碎岩体注浆治理效果分析 |
| 5.4.1 注浆材料结实率分析 |
| 5.4.2 注浆材料对破碎岩体力学性能的作用 |
| 5.4.3 注浆压力对富水破碎岩体治理效果的影响 |
| 5.4.4 破碎岩体内泥质充填物对注浆加固效果的影响 |
| 5.4.5 富水破碎岩体注浆效果主控因素分析 |
| 5.4.6 富水破碎砂岩体注浆效果分析 |
| 5.5 富水破碎岩体注浆加固机理分析 |
| 5.5.1 注浆加固结石体岩-浆界面模式划分 |
| 5.5.2 注浆加固结石体岩-浆界面微观结构分析 |
| 5.5.3 注浆前后岩石物理化学变化 |
| 5.6 本章小结 |
| 第六章 CGM注浆材料工业生产制备与现场试验 |
| 6.1 CGM注浆材料工业生产 |
| 6.1.1 原材料性能检验 |
| 6.1.2 工业生产技术路线 |
| 6.1.3 原材料预处理 |
| 6.1.4 CGM注浆材料粉磨控制工艺 |
| 6.1.5 CGM注浆材料均化处理 |
| 6.1.6 CGM注浆材料性能测试 |
| 6.2 CGM材料现场试验 |
| 6.2.1 工程概况 |
| 6.2.2 水文地质分析 |
| 6.2.3 补充物理探查 |
| 6.3 现场试验方案设计 |
| 6.3.1 现场试验设计原则与技术路线 |
| 6.3.2 注浆钻孔设计 |
| 6.3.3 围岩稳定性监测设计 |
| 6.3.4 试验材料选型 |
| 6.4 试验结果分析 |
| 6.4.1 注浆参数选择及应用 |
| 6.4.2 CGM注浆材料试验效果分析 |
| 6.4.3 围岩稳定性监测 |
| 6.4.4 治理效果评价 |
| 6.5 本章小结 |
| 第七章 结论与展望 |
| 7.1 结论 |
| 7.2 展望 |
| 参考文献 |
| 致谢 |
| 攻读学位期间发表的学术论文及参与的项目 |
| 附件 |
| 摘要 |
| Abstract |
| 1 绪论 |
| 1.1 研究背景 |
| 1.2 国内外研究现状 |
| 1.2.1 国外研究现状 |
| 1.2.2 国内研究现状 |
| 1.3 研究目的及意义 |
| 1.4 研究的内容与思路 |
| 2 价值工程在围堰施工方案优选中的应用研究 |
| 2.1 价值工程的基本原理 |
| 2.1.1 价值工程的工作程序 |
| 2.1.2 提升价值的途径 |
| 2.1.3 价值工程的对象选择 |
| 2.1.4 对价值工程研究对象进行功能分析及评价 |
| 2.1.5 方案创造 |
| 2.1.6 方案优选和改进 |
| 2.2 围堰施工的特点及常用围堰施工方案分析 |
| 2.2.1 围堰施工的特点 |
| 2.2.2 常用的围堰施工方案分析 |
| 2.3 价值工程在围堰施工方案优选中应用的可行性分析 |
| 3 价值工程在楠溪江特大桥深水围堰施工方案优选和改进中的应用 |
| 3.1 工程概况 |
| 3.1.1 工程地质条件 |
| 3.1.2 工程水文条件 |
| 3.1.3 备选围堰施工方案 |
| 3.2 利用价值工程对备选围堰施工方案进行优选 |
| 3.2.1 围堰施工方案的功能分析与评价 |
| 3.2.2 围堰施工方案的成本分析与评价 |
| 3.2.3 围堰施工方案的价值分析与优选 |
| 3.3 优选后的钢板桩围堰施工方案分析 |
| 3.3.1 钢板桩围堰施工的重难点分析 |
| 3.3.2 楠溪江特大桥钢板桩围堰情况汇总 |
| 3.3.3 钢板桩围堰施工的工艺流程 |
| 3.3.4 技术参数 |
| 3.3.5 钢板桩围堰施工方法 |
| 3.3.6 施工机械选择 |
| 3.3.7 插打施工 |
| 3.3.8 内支撑系统的安装 |
| 3.3.9 封底混凝土浇筑 |
| 3.4 对楠溪江特大桥钢板桩围堰施工方案的进一步价值分析 |
| 3.4.1 确定需要改进的对象及改进情况 |
| 3.4.2 改进后方案的力学验算与分析 |
| 3.5 方案实施效果分析 |
| 4 结论与展望 |
| 4.1 研究结论 |
| 4.2 展望 |
| 致谢 |
| 参考文献 |
| 附录A 方案功能评分表 |
| 附录B 0-1 评分表 |
| 0 引言 |
| 1 轴向非均匀性静载荷及其模型的整体性 |
| 1. 1 挠性管板换热器壳程加热过程的非均匀性静载荷 |
| (1)较完善的全长分析模型。 |
| (2)值得商榷的非全长分析模型。问题及对策如下。 |
| 1. 2 非挠性管板换热器壳程加热过程的非均匀性静载荷 |
| (1)较完善的非全长厚管板模型。 |
| (2)较完善的非全长薄管板模型。 |
| 2 横截面非均匀性静载荷及其模型的整体性 |
| 2.1管程偏流引起的非均匀载荷 |
| (1)管程轴向偏流。 |
| (2)管程径向偏流。 |
| 2.2壳程偏流引起的非均匀载荷 |
| (1)非均匀进出口及其偏流。 |
| (2)壳程径向的非均匀热载荷。 |
| 2. 3 壳程冷却过程的非均匀热载荷 |
| 3 管程多流程之间的非均匀热载荷 |
| (1)四管程温差。 |
| (2)两管程温差。 |
| (3)单管程温差。 |
| 4 设备大型化的非均匀载荷 |
| 4. 1 非均匀流态引起的非均匀载荷 |
| (1)一件壳体内多台管束的交互作用。 |
| (2)换热器大型化的非均匀流态。 |
| (3)超长管壳的非均匀流态。 |
| 4. 2 自重引起的非均匀载荷 |
| (1)设备和介质自重的非均匀载荷。 |
| (2)支承分析时可能存在的非均匀载荷。 |
| (3)卧式鞍座的非均匀载荷。 |
| 4. 3 结构引起的非均匀载荷 |
| (1)吊装时应避免的非均匀载荷。 |
| (2)设备法兰的非均匀载荷。 |
| (3)结构安全分析的非均匀载荷。 |
| (4)来自管线的非均匀载荷。 |
| 5 结语 |
| 摘要 |
| ABSTRACT |
| 第一章 绪论 |
| 1.1 论文研究背景及意义 |
| 1.2 GPST 工法发展概况 |
| 1.3 国内外研究现状综述 |
| 1.4 本文主要内容及创新点 |
| 第二章 不同覆土下隧道结构变形理论分析 |
| 2.1 地面出入式盾构隧道结构变形的影响因素 |
| 2.2 不同覆土工况下隧道结构的荷载体系 |
| 2.3 不同覆土工况下隧道结构的变形分析 |
| 2.4 不同覆土工况下土体抗力模型与选用 |
| 2.5 土层侧压力系数对隧道结构变形的影响 |
| 2.6 管片接头对隧道结构变形的影响分析 |
| 2.7 隧道结构整环试验对理论计算的验证 |
| 2.8 本章小结 |
| 第三章 增强隧道整环刚度的稳定装置设计 |
| 3.1 隧道稳定性影响分析 |
| 3.2 方案比选 |
| 3.3 机械结构设计 |
| 3.4 计算校核 |
| 3.5 监控系统设计 |
| 3.6 本章小结 |
| 第四章 减小隧道变形的同步注浆浆液研发 |
| 4.1 同步注浆的作用及其浆液类型 |
| 4.2 原有同步注浆工艺对 GPST 工法的适应性试验 |
| 4.3 专有浆液基本性能指标设计 |
| 4.4 配合比研究 |
| 4.5 施工关键参数模拟试验 |
| 4.6 本章小结 |
| 第五章 示范工程应用 |
| 5.1 工程概况 |
| 5.2 试验工况设定 |
| 5.3 盾构施工参数控制 |
| 5.4 同步注浆控制技术 |
| 5.5 盾构姿态控制技术 |
| 5.6 隧道抗浮控制技术 |
| 5.7 实施效果及分析 |
| 5.8 本章小结 |
| 第六章 结论与展望 |
| 6.1 结论 |
| 6.2 创新点 |
| 6.3 社会经济效益 |
| 6.4 展望 |
| 参考文献 |
| 攻读博士学位期间完成的论文 |
| 攻读博士学位期间获得的专利 |
| 攻读博士学位期间参加的科研项目 |
| 致谢 |
| 学位论文数据集 |
| 摘要 |
| ABSTRACT |
| 符号说明 |
| 第一章 绪论 |
| 1.1 概述 |
| 1.2 多鞍座支撑卧式容器应力分析方法 |
| 1.2.1 国内研究进展 |
| 1.2.2 国外研究进展 |
| 1.2.3 设计方法 |
| 1.3 本论文的研究目的和内容 |
| 1.3.1 研究目的 |
| 1.3.2 研究内容 |
| 第二章 基于Zick理论和三弯矩方程的应力分析 |
| 2.1 基于Zick理论和三弯矩方程的设计方法和步骤 |
| 2.1.1 多鞍座支撑卧式容器的受力模型 |
| 2.1.2 多支座简支梁问题的求解 |
| 2.1.3 绘制剪力弯矩图 |
| 2.1.4 各项应力计算和校核 |
| 2.2 大型多鞍座支撑卧式容器应力分析 |
| 2.2.1 基本结构 |
| 2.2.2 基本参数 |
| 2.2.3 载荷工况和材料属性 |
| 2.2.4 力学模型简化和受力分析 |
| 2.2.5 鞍座处弯矩和反力 |
| 2.2.6 各项应力计算和校核 |
| 2.3 本章小结 |
| 第三章 基于有限元方法的应力计算和分析设计 |
| 3.1 基于有限元方法的应力计算与Zick方法的对比 |
| 3.1.1 材料参数 |
| 3.1.2 第一段筒体有限元应力计算 |
| 3.1.3 弯矩和支反力对比 |
| 3.2 大型多鞍座支撑卧式容器有限元分析设计 |
| 3.3 本章小结 |
| 第四章 大型多鞍座支撑卧式容器试验研究 |
| 4.1 试验研究 |
| 4.1.1 试验目的 |
| 4.1.2 试验难点 |
| 4.1.3 试验前后处理 |
| 4.2 测点位置和点数 |
| 4.2.1 平板封头 |
| 4.2.2 第一段圆筒体和鞍座 |
| 4.2.3 第七段圆筒体、鞍座和变径段 |
| 4.2.4 第十段圆筒体和鞍座 |
| 4.2.5 底部钢支架 |
| 4.3 试验硬件准备 |
| 4.4 试验软件准备 |
| 4.4.1 静态应变仪软件 |
| 4.4.2 自动采集数据软件 |
| 4.4.3 数据处理软件 |
| 4.5 现场测试过程 |
| 4.6 试验结果与数据处理 |
| 4.6.1 应力强度的大小和变化趋势 |
| 4.6.2 保压前后对比 |
| 4.6.3 环境温度的影响 |
| 4.6.4 沉降 |
| 4.7 有限元结果与试验结果对比 |
| 4.7.1 应力强度对比 |
| 4.7.2 误差分析 |
| 4.8 本章小结 |
| 第五章 考虑不均匀沉降的应力分析 |
| 5.1 不均匀沉降概述 |
| 5.2 大型多鞍座支撑卧式容器不均匀沉降应力分析 |
| 5.2.1 基于“有沉降的三弯矩方程”的应力分析 |
| 5.2.2 考虑不均匀沉降的有限元分析 |
| 5.2.3 “有沉降的三弯矩方程”是否适用探讨 |
| 5.3 沉降前后弯矩和支反力变化 |
| 5.4 本章小结 |
| 第六章 基于有沉降Zick方法的多鞍座支撑卧式容器设计计算 |
| 6.1 三鞍座支撑卧式容器数值分析 |
| 6.1.1 数据准备 |
| 6.1.2 有限元模型 |
| 6.1.3 数据结果分析 |
| 6.2 三鞍座支撑卧式容器的设计计算新思路 |
| 6.3 算例 |
| 6.4 本章小结 |
| 第七章 结论与展望 |
| 7.1 结论 |
| 7.2 展望 |
| 参考文献 |
| 致谢 |
| 研究成果及发表的学术论文 |
| 作者及导师简介 |
| 附件 |
