张建华,张伟,张杰,张振[1]（2021）在《CNG热洗清蜡车的设计与应用》文中提出随着天然气利用技术的不断发展,尤其是节能环保型车用发动机技术的成功开发,并逐步应用到各种车辆,使各种大功率载车以天然气为燃料成为发展趋势,基于此,研制新型CNG热洗清蜡车,全车设备均使用天然气（CNG和油井伴生气）,通过实际验证,可降低洗井清蜡作业成本,减少排放。
朱广社,赵海勇,鄢长灏,王帅,李建中,张发旺,陈龙,赵亚睿[2]（2022）在《镇北油田高碳蜡原油采输清防蜡实验研究》文中认为为有效抑制高碳蜡原油井筒内壁蜡沉积,确保采输过程安全高效,以镇北侏罗系高碳蜡区块为研究对象,对油样析蜡点、SARA组分、蜡样熔点及碳数进行分析,评价现有清蜡剂的适应性,优选耐高温、耐高矿化度微生物嗜蜡菌,研制新型固体防蜡剂并进行现场试验。结果表明:侏罗系高碳蜡原油凝点高、胶质沥青质含量低,蜡样均为饱和烃,碳数在C25以上,属高碳微晶蜡,易形成稳固三维结构而发生严重蜡沉积;其CX-3清蜡剂溶蜡速率为0.91 g/min,效果最优且适用多数区块;嗜蜡菌对原油的凝固点和含蜡量均有降低作用,且对润湿性也有较显着影响;新型固体防蜡剂合成正交试验的加量为0.5%时,防/溶蜡剂A、B、C质量比为8∶1∶1,其防蜡率最高,可达88.31%,现场试验表明清防蜡效果显着。在同类结蜡井中具有推广应用价值。
左腾[3]（2021）在《内燃式蒸汽发生装置的轴功热转化利用单元分析》文中研究表明在我国石油资源严重依赖进口以及全球节能减排的双重压力背景之下,提高石油开采效率,降低石油开采成本势在必行。油田热洗车对于油田开发的效率和成本有着非常重要的影响,在现有油田热洗车车载锅炉结构笨重,燃烧效率低,排放污染严重的背景下,引入一种内燃式蒸汽发生装置。由于内燃机燃烧具有高效清洁的特点,对于提高油井的清洗效率,实现热洗车身的轻量化,降低危害物排放,提高热洗车载锅炉的燃烧效率和经济性,是一条可行之路,值得思考尝试。内燃式蒸汽发生装置是利用热洗车自身的发动机作为热源取代外置的燃烧锅炉的一种车载的内燃式蒸汽发生装置,从节能减排国家重大需求、减少企业制造成本、大幅缩减产品结构尺寸及系统复杂等方面考虑,内燃式蒸汽发生装置的应用具有重要的现实意义。本文基于校企合作的内燃式蒸汽发生装置专利项目,通过对新型车载锅炉内燃式蒸汽发生装置中的关键部件——轴功热转化利用单元进行机械结构参数计算以及性能仿真研究,确定并优化了液力致热器的相关参数。制定了合适的控制策略,实现对液力致热器的功率控制。确定并验证了板式换热器的相关参数,研究了轴功热转化利用单元的热循环过程。以下为主要工作内容:1.依据液力耦合器的设计分析原理,对液力致热器进行分析设计。设计了液力致热器的机械结构,确定了相关结构参数,初步确定循环圆直径为386mm,动轮叶片数为29,定轮叶片数为27,动轮定轮叶片均为弯叶片,径向倾角为35°。然后根据轴功热转化利用单元工质的热负荷要求,通过计算确定了换热面积为11.5m2的板式换热器,并确定了板式换热器的相关参数。2.为了优化液力致热器的力矩性能和致热性能,对液力致热器的内部流场进行了CFD仿真计算,研究了叶片参数对液力致热器力矩性能和致热性能的影响。液力致热器的力矩性能和致热性能随叶片倾角的增大和叶片数目的增加而提高,在叶片倾角为45°,动定轮叶片数目为33-31时,液力致热器有最佳的力矩性能和致热性能。在该叶片参数下,当动轮转速为2500r/min时,有最大力矩4034.88Nm,最大力矩系数1.3477*10-4,最大湍流动能97.92m/s2。在该叶片参数的基础上,研究了不同充液率对液力致热器力矩的影响,得到了致热器的力矩特性,研究发现液力致热器内部流体的力矩随充液率的增加而增加。3.为了进一步改善液力致热器与发动机的匹配效率和力矩性能,根据仿真得到的液力致热器力矩特性与发动机的工作特性,进行匹配工作计算分析,利用遗传算法对循环圆直径和工质选择进行优化计算,使二者的匹配区间集中在发动机的高效工作区域。最终确定了液力致热器的循环圆直径为386mm,工作油液选择为46号液压油,密度为890 kg/m3。4.为研究液力致热器与发动机的匹配工作情况,利用推导得到的液力致热器的数学模型,在SIMULINK中搭建了仿真模型,进行了液力致热器与发动机额定功率匹配的联合仿真,仿真结果为在发动机额定功率,液力致热器全充液的情况下,液力致热器的最大致热功率为240k W,此时的转速为1600r/min,转矩为1432.5Nm。为了控制液力致热器的力矩以得到期望的致热功率,建立了以目标功率为输入,以充液量调整为输出的模糊控制规则,制定了四级功率误差论域,控制效果好于普通模糊控制,有着更短的调控时间和更小的超调量。5.为验证换热器的换热效果是否满足工作条件,在AMESim中搭建了轴功热转化利用单元的热循环模型对油液在流经换热器前后的温差和在稳定循环中工质水流过的换热器获得的温度进行了仿真。仿真结果为,在输入制热功率为240k W时,热液压泵转速分别为1600r/min,1400r/min,1200r/min,油液流经换热器前最高分别为120℃,116℃,109℃,前后温差分别为30℃,35℃,38℃。油液温度适终保持在最佳工作温度区间,证明换热器匹配性良好。6.对内燃式蒸汽发生系统冷却系利用单元、尾气利用单元以及轴功热转化利用单元三部分的能量进行了配平,根据其温度和流量等特点,对于工质生成过程进行匹配,在定工况下和定工质的量下,分别计算了内燃式蒸汽发生装置的转化效率。在发动机额定工况即2000r/min,1204Nm时,内燃式蒸发系统转化效率为86.29%,要高于传统的热洗车车载锅炉的燃烧器的热效率81.5%。
陈明燕,王梓颖,刘宇程[4]（2021）在《一种乳液型清蜡剂的研制及性能评价》文中认为针对青海油田结蜡严重、产油含蜡率高的现状,对清蜡剂产品合成常用的有机溶剂、表面活性剂和各类助剂进行选择,研制出一种新型乳液型清蜡剂,而后确定了配方体系并进行优化。结果表明,当配方为w（复配有机溶剂）=50%,w（复配表面活性剂）=2%,w（乙二醇丁醚）=3.8%,w（氢氧化钠）=1%,其余为水;其中有机溶剂复配比例为m（石油醚）∶m（正庚烷）∶m（正辛烷）=2∶3∶1,表面活性剂复配比例为m（AEO-9）∶m（SDBS）∶m（吐温-80）=3∶3∶2时,该清蜡剂针对青海油田油蜡具有良好的溶解效果,溶蜡速率达0.028 3 g/min。且各项指标评价均达到相关标准,具有清蜡速率较快、安全稳定、低毒环保等优势,对青海油田乳液型清蜡剂的研制有一定参考意义。
李富军[5]（2020）在《含氟聚醚的合成及性能研究》文中提出目前我国许多海上油田已进入油田开采后期,为满足油田稳产增产满足国民生活的日常需要,聚合物驱油技术在此目的下已经得到大规模应用。聚合物驱油技术在满足提高原油采收率的同时,也使得聚合物分子进入原油乳液中,与原油组分中天然活性物质相互作用,使得原油乳液更加稳定,增加了后续破乳脱水难度,而且海上平台空间狭小,不利于开采出来的原油乳液大规模存储,现有破乳剂在规定条件下已经很难达到要求,因此需要探索研发新的破乳剂或相似作用的破乳方法以满足目前条件下海上平台的破乳脱水要求。含氟表面活性剂由于具有高表面活性、高热力学和化学稳定性,在许多领域有重要的应用。本文选用双酚AF、双酚AF酚胺树脂为聚醚起始剂通过与可靠成熟的环氧乙烷（EO）、环氧丙烷（PO）聚合工艺,合成出一系列含氟聚醚表面活性剂,探究将氟元素引入到破乳剂分子结构中,探讨该系列含氟破乳剂对海上原油是否具有良好的破乳脱水效果。因此本文的研究内容分为以下三个方面:1.将双酚AF与环氧丙烷聚合生成亲油段,然后在此基础上聚合具有亲水性的环氧乙烷段,得到含氟直链嵌段聚醚表面活性剂。随后用核磁共振谱、红外光谱对其结构进行了表征,研究了不同类型的盐对该表面活性剂的浊点、表面活性、界面活性与粒径的影响。浊度测试表明不同种类的盐对聚醚浊点具有重要作用,盐析盐降低了聚醚的浊点,盐溶盐正好相反;用表面张力仪研究了表面活性剂在纯水溶液、不同盐溶液、不同温度下的表面张力,发现该系列表面活性剂在纯水中具有良好的降低表面张力的能力,盐存在下在表面活性剂浓度较低时对其具有较明显的降低表面张力作用,当表面活性剂浓度达到CMC时盐影响效果甚微;选用甲苯、正庚烷两种有机溶剂,与不同浓度的该系列表面活性剂水溶液相互作用,研究了该系列表面活性剂在两种油水体系的油水界面张力,发现该系列表面活性剂具有较好的降低界面张力的能力,其中Z9937样品降低界面张力的能力更强。2.选用双酚AF、甲醛溶液、四乙烯五胺,使用两步法合成双酚AF酚胺树脂作为破乳剂的起始剂。将定量树脂投入到高压反应釜中,与适量环氧丙烷、环氧乙烷先后反应,根据起始剂/PO、PO/EO不同质量比,合成了 15种破乳剂并命名为BPAF破乳剂。用核磁共振、红外光谱表征手段进行了破乳剂的结构表征,结果证明破乳剂合成良好。破乳测试表明,针对K油,3.7:1比例的破乳剂为最适比例,优选出BPAF9937、13937、16937三种破乳剂。随后用表面张力仪测试该系列破乳剂降低表面张力的能力,得出3.7:1比例降低表面张力能力优于其它比例,与破乳结果相一致;浊点测试表明,破乳剂分子中PEO段含量对破乳剂浊点有重要影响,在破乳剂分子中PO/EO不变,破乳剂分子链增长,破乳剂的浊点会降低;分子量测试表明,破乳剂分子量对破乳结果无直接影响,针对K油,良好的破乳剂是高分子破乳剂,但是高分子破乳剂不一定具有良好的破乳效果。3.选出前面的线型、多支化含氟聚醚分别用多苯环多异氰酸酯PM200交联改性,探究线型聚醚和多支化聚醚分别用交联剂改性后的破乳性能。结果证明线型聚醚改性后无破乳作用,多支化聚醚改性后破乳作用明显。将改性前后的多支化聚醚进行不稳定性测试,结果表明原油含水量越高、破乳温度越高、破乳剂加药量越大,更有利于原油乳液的破乳脱水,界面膜强度测试表明,当水相中含有AP-P4时,原油液滴更不容易与油相结合,表明聚合物的存在使得油水界面更加稳定,破乳剂的加入使得油滴与油相结合速度变快,且随着破乳剂浓度的增加,结合速度先增加后变慢,说明破乳剂应有合适的用量,改性后破乳剂更有利于油滴与油相的结合。
张海丽,张振[6]（2020）在《一种新型多功能洗井清蜡车的研制及应用》文中认为研制了一款新型多功能洗井清蜡车,该车可用于油、水、气井不起出管柱的清蜡作业,也可用于地面油管、杆的清蜡作业,管线解堵作业,冲砂、洗井、替泥浆等循环作业,试压作业等。整机要求设计先进、合理,满足吉林油田气候、野外作业、道路特点,提高了冬季洗井清蜡作业效率,减少了油田洗井清蜡作业的成本投入。
钟迪[7]（2019）在《博孜区块凝析气藏清防蜡剂研究》文中认为凝析气井蜡堵问题是世界范围内制约凝析气藏开采的主要问题之一,我国塔里木油田博孜区块凝析气藏开采过程中亦出现较为严重的蜡堵问题,对该区块的气井正常生产造成极大的影响。然而,不同的位置形成的蜡堵机理存在一定差异,需有针对性的做好清防蜡措施。因此,本论文以博孜区块开发过程中存在的实际问题为切入点,并以典型井作为研究对象,针对凝析气井展开蜡晶形成过程、清蜡剂筛选与防蜡工艺研究,对该区块及类似情况的凝析气井生产提供一定的指导意义。本论文分析了博孜区块开采过程中形成蜡沉积的原因;并采用“气-液-固”相态测试装置测定博孜区块典型凝析气相态变化过程中的析蜡规律和蜡晶形态;以典型井产生析蜡的主要成分和蜡晶形态,有针对性的筛选出合适的清蜡剂,在室内通过“吸附-缓慢释放”工艺合成与评价了与压裂相匹配的新型清防蜡支撑剂,同时,在室内建立控温控压多孔介质模拟装置评价蜡沉积现象与清防蜡剂效果。论文取得的主要成果包括:（1）博孜区块凝析气藏开采过程中蜡沉积形成原因分析;（2）典型凝析气井博孜104井析蜡规律与蜡晶形态研究;（3）筛选出适用于典型凝析气井博孜104井的油基型清蜡剂SHX-MR和水基型清蜡剂LSKD,其溶蜡速率分别为0.0298 g·min-1和0.0304 g·min-1;（4）筛选出适用于典型凝析气井博孜104井高分子聚合物防蜡剂,乙烯-醋酸乙烯酯聚合物防蜡剂最优质量浓度400～800ppm,防蜡率56.85%;乙烯-丙烯酸聚合物防蜡剂最优质量浓度800～1200ppm,防蜡率82.75%。并评价了基团、浓度对防蜡效果的影响规律;（5）通过“吸附-缓慢释放”工艺合成与评价了与压裂相匹配的新型防蜡支撑剂,满足了延长防蜡周期需求。
万贻华[8]（2019）在《垦利10-4油田井筒清防蜡方法及参数优化研究》文中研究说明垦利10-4油田原油含蜡量高、凝固点高,在开采过程中,随着温度、压力的降低和气体的析出,溶解的石蜡可能以结晶析出、长大聚集和沉积在井筒管壁等固相表面上,出现结蜡现象。油井结蜡一方面影响流体举升的过流断面,增加流动阻力,另一方面影响举升设备的正常工作。因此,本研究在ODP前期可研阶段开展了对垦利10-4油田高含蜡原油的清防蜡工艺设计。本文在国内外文献调研的基础上,总结出含蜡原油结蜡的相关理论,并对垦利10-4油田含蜡原油结蜡沉积影响因素进行研究;通过室内评价实验,优选出针垦利10-4油田低含水期的油溶性防蜡剂和高含水期的水溶性防蜡剂以及辅助热洗清蜡的高效清蜡剂,并对防蜡剂有效加药浓度范围进行实验研究;随后对防蜡设备参数进行优化,对垦利10-4油田进行单井实例计算,预测产量低于配产时油井的结蜡深度,并进行现场应用,得到一套可行的油井清防蜡工艺技术思路。结果表明,温度是垦利10-4原油析蜡沉积的主要因素,保持原油井口温度高于析蜡点（56℃-57℃）是防止井筒结蜡的关键;垦利10-4油田应选用适用于低含水期（含水<15%）的油基防蜡剂AF-A和适用于含水>15%的水基防蜡剂YE-C以及辅助热洗清蜡的水基清蜡剂FS-01,防蜡剂加药浓度在100-200ppm时能达到较为理想的防蜡效果;清防蜡工艺宜采用真空隔热油管防蜡、循环热洗+化学药剂清防蜡技术,对试验井按照最大泵挂下深设计最小隔热油管用量,油井配备隔热油管在300m-1800m时,井口温度在57-70℃之间,可以预防井口出现结蜡,避免影响正常生产。本文从理论研究、室内实验、软件模拟和现场试验等方面,总结得到一套适用于垦利10-4油田油井结蜡的清防蜡工艺技术思路,对存在结蜡问题的油井进行清防蜡措施、提高油井产量具有重要工程指导意义。
宋亮[9]（2018）在《油田用热氮气清蜡设备的设计研究》文中研究指明油井结蜡问题广泛存在于国内各大油田,结蜡将导致抽油机杆往复运动的摩擦阻力增加,进而增大载荷,泵效率降低,油井产量下降。对自喷井来讲,油管结蜡将导致流通截面积减小,严重情况下会堵死流道,引起油井停产。热力清蜡法见效快,操作简单。本课题将采用热氮气对油管内的结蜡进行清除,建立井筒温度模型,设计成套膜制氮-清蜡设备,分别针对自喷井和有杆抽油井的高温氮气清蜡施工问题进行探讨,以期为进一步解决结蜡问题提供技术参照。首先针对国内外目前使用情况,确定了热氮气清蜡技术的工艺流程和基本参数,提出了相关传热假设,在计算边界条件的基础上,建立了井深传热模型,并进行求解计算,获得温度随井深的变化规律,为进行油井环空注热氮气温度场模拟及注热氮气清蜡的可行性分析提供理论支持。其次,设计了基于车载膜分离法制氮-增压-加热清蜡设备的工艺流程,针对关键部件进行了选型及设计,确定了这些部件的具体工艺参数,进而对高温氮气清蜡设备进行了布局设计。形成如下设计思路:膜制氮及预处理设备集成在一辆底盘车上,而往复式压缩机和高压氮气加热器在另一辆底盘车上。最后,对自喷井和抽油杆井的高温氮气清蜡施工工艺问题进行了探讨,提出初步的解决方案,结合实例分析了热氮气解堵清蜡的实际效果。结果表明,高压热氮气技术作为一种新型技术值得引起业界的重视。
苏崇永[10]（2018）在《抽油机井超导热洗工艺参数计算方法研究》文中研究表明热洗是目前油田采取的主要清蜡措施,但是常规热洗存在洗井介质用量大、热效率低、易造成油层污染等问题,为了减小这些问题的影响国内有些油田开始引进超导热洗工艺技术。目前抽油机井超导热洗主要靠现场经验来确定超导热洗参数,缺乏相关的理论指导,作业规范有待完善。因此,开展抽油机井超导热洗清蜡工艺参数计算方法研究,对界定超导热洗参数的适用条件,提高热洗效率,节约能耗具有非常大的工程实际意义。本文在大量文献和现场资料调研的基础上,总结出油井结蜡规律和油田实用清防蜡的研究现状和应用情况。同时在对超导装置热洗换热规律充分认识的基础上,基于传热学的基本理论以及能量守恒原理,建立了超导热洗过程中油井温度分布的物理模型和数学模型,给出相应的计算方法,并编制了超导热洗井温计算程序。该程序可以计算出油井的结蜡段的位置和超导热洗过程中井筒温度的分布情况,总结了产液量、沉没度、含水率等因素对超导热洗效果的影响,同时推导了超导热洗加热能耗的公式,为抽油机井超导热洗工艺技术规范的制定和推广应用奠定了理论基础。
首先简单简介论文所研究问题的基本概念和背景，再而简单明了地指出论文所要研究解决的具体问题，并提出你的论文准备的观点或解决方法。
本文主要提出一款精简64位RISC处理器存储管理单元结构并详细分析其设计过程。在该MMU结构中,TLB采用叁个分离的TLB,TLB采用基于内容查找的相联存储器并行查找,支持粗粒度为64KB和细粒度为4KB两种页面大小,采用多级分层页表结构映射地址空间,并详细论述了四级页表转换过程,TLB结构组织等。该MMU结构将作为该处理器存储系统实现的一个重要组成部分。
调查法：该方法是有目的、有系统的搜集有关研究对象的具体信息。
观察法：用自己的感官和辅助工具直接观察研究对象从而得到有关信息。
实验法：通过主支变革、控制研究对象来发现与确认事物间的因果关系。
文献研究法：通过调查文献来获得资料，从而全面的、正确的了解掌握研究方法。
实证研究法：依据现有的科学理论和实践的需要提出设计。
定性分析法：对研究对象进行“质”的方面的研究，这个方法需要计算的数据较少。
定量分析法：通过具体的数字，使人们对研究对象的认识进一步精确化。
跨学科研究法：运用多学科的理论、方法和成果从整体上对某一课题进行研究。
功能分析法：这是社会科学用来分析社会现象的一种方法，从某一功能出发研究多个方面的影响。
模拟法：通过创设一个与原型相似的模型来间接研究原型某种特性的一种形容方法。
| 0 引言 |
| 1 CNG替代柴油的意义 |
| 2 主要研究内容及关键技术 |
| 3 应用效果 |
| 4 结语 |
| 引 言 |
| 1 实验仪器及方法 |
| 2 结果与讨论 |
| 2.1 高碳蜡原油物性 |
| 2.2 现有清蜡剂适应性评价 |
| 2.3 内涂层与嗜蜡菌试验 |
| 2.3.1 防蜡油管内涂层疏油疏水性 |
| 2.3.2 优选耐高温、高矿化度嗜蜡菌 |
| (1)嗜蜡菌的优选 |
| (2)嗜蜡菌对壁面润湿性的影响 |
| (3)嗜蜡菌防蜡率分析 |
| 2.4 研制新型固体防蜡剂 |
| 2.4.1 防蜡剂A的合成 |
| 2.4.2 溶蜡剂B的合成 |
| 2.4.3 防蜡剂C的合成 |
| 2.4.4 新型固体防蜡剂正交试验 |
| 3 结 论 |
| 摘要 |
| abstract |
| 第1章 绪论 |
| 1.1 课题背景及意义 |
| 1.2 内燃式蒸汽发生装置 |
| 1.3 研究现状 |
| 1.3.1 车载锅炉研究现状 |
| 1.3.2 液力致热研究现状 |
| 1.3.3 换热器研究现状 |
| 1.4 本文主要研究内容 |
| 第2章 轴功热转化利用单元参数设计 |
| 2.1 液力致热器的设计 |
| 2.1.1 一维束流理论 |
| 2.1.2 相似设计理论 |
| 2.1.3 液力致热器参数的确定 |
| 2.2 换热器的设计 |
| 2.2.1 换热器计算理论 |
| 2.2.2 换热面积的确定 |
| 2.3 本章小结 |
| 第3章 液力致热器仿真分析及结构参数优化 |
| 3.1 液力致热器流体仿真理论及准备 |
| 3.1.1 控制方程 |
| 3.1.2 湍流模型 |
| 3.1.3 液力致热器仿真三维模型的建立 |
| 3.2 叶片参数对液力致热器工作性能的影响 |
| 3.2.1 叶片倾角对液力致热器力矩性能的影响 |
| 3.2.2 叶片倾角对液力致热器致热性能的影响 |
| 3.2.3 叶片数目对液力致热器力矩性能的影响 |
| 3.3 充液率对液力致热器力矩性能的影响 |
| 3.4 液力致热器与发动机的匹配特性 |
| 3.4.1 液力致热器工作特性 |
| 3.4.2 发动机特性 |
| 3.4.3 液力致热器与发动机联合工作匹配特性分析 |
| 3.5 液力致热器与发动机匹配的设计优化 |
| 3.5.1 遗传算法设计优化 |
| 3.5.2 液力致热器与发动机匹配优化设计遗传算法的数学模型 |
| 3.5.3 液力致热器与发动机匹配优化设计结果及分析 |
| 3.6 本章小结 |
| 第4章 轴功热转化利用单元仿真及控制策略研究 |
| 4.1 制热功率仿真模型的建立 |
| 4.1.1 液力致热器的控制原理及充液模型建立 |
| 4.1.2 发动机仿真子模型的建立 |
| 4.1.3 液力致热器仿真子模型的建立 |
| 4.2 模糊控制器的设计 |
| 4.3 仿真结果与分析 |
| 4.3.1 液力致热器与发动机的额定功率联合仿真 |
| 4.3.2 控制性能仿真 |
| 4.3.3 控制稳定性能仿真 |
| 4.4 轴功热转化利用单元热循环效果仿真 |
| 4.4.1 热循环仿真模型的建立 |
| 4.4.2 热循环效果仿真与分析 |
| 4.4.2.1 最大负荷热循环仿真 |
| 4.4.2.2 变功率热循环仿真 |
| 4.5 本章小结 |
| 第5章 内燃式蒸汽发生装置的能量配平 |
| 5.1 定量配平 |
| 5.2 定工况配平 |
| 5.3 本章小结 |
| 第6章 全文总结与展望 |
| 6.1 全文总结 |
| 6.2 工作展望 |
| 参考文献 |
| 作者简介 |
| 致谢 |
| 1 实验部分 |
| 1.1 材料与仪器 |
| 1.2 实验方法 |
| 1.2.1 乳液型清蜡剂的制备 |
| 1.2.2 溶蜡速率的测定 |
| 2 结果与讨论 |
| 2.1 有机溶剂的筛选 |
| 2.2 表面活性剂的筛选 |
| 2.3 助剂的筛选 |
| 2.3.1 助溶剂的选择 |
| 2.3.2 碱性物质的选择 |
| 2.4 有机溶剂比例确定 |
| 2.5 表面活性剂比例确定 |
| 2.6 助剂比例确定 |
| 2.6.1 碱加量确定 |
| 2.6.2 助溶剂加量确定 |
| 2.7 清蜡剂技术指标评价 |
| 3 结论 |
| 摘要 |
| ABSTRACT |
| 第一章 绪论 |
| 1.1 研究背景 |
| 1.2 驱油技术 |
| 1.2.1 石油开采过程 |
| 1.2.2 微生物驱油技术 |
| 1.2.3 驱油用的聚合物发展过程 |
| 1.3 什么是乳状液 |
| 1.3.1 原油乳液的形成 |
| 1.3.2 原油乳液界面膜的性质 |
| 1.4 原油乳液的破乳方法 |
| 1.4.1 破乳剂的分类 |
| 1.4.2 聚醚破乳剂 |
| 1.5 含氟表面活性剂 |
| 1.6 论文的研究意义及内容 |
| 第二章 含氟线型聚醚的合成与应用 |
| 2.1 引言 |
| 2.2 实验部分 |
| 2.2.1 实验药品 |
| 2.2.2 测试方法 |
| 2.3 结果与讨论 |
| 2.3.1 聚醚的合成 |
| 2.3.2 核磁共振谱 |
| 2.3.3 水数、RSN值、粘度测试 |
| 2.3.4 红外光谱 |
| 2.3.5 浊点测试 |
| 2.3.6 表面张力测试 |
| 2.3.7 界面张力 |
| 2.3.8 粒径测试 |
| 2.3.9 乳化性能测试 |
| 2.3.10 TEM测试照片 |
| 2.4 结论 |
| 第三章 双酚AF破乳剂的合成及性能研究 |
| 3.1 引言 |
| 3.2 实验部分 |
| 3.2.1 实验药品 |
| 3.2.2 测试方法 |
| 3.2.3 破乳剂的评价 |
| 3.2.4 破乳剂的合成 |
| 3.3 结果与讨论 |
| 3.3.1 核磁共振谱 |
| 3.3.2 红外光谱 |
| 3.3.3 破乳剂的水数、RSN值、粘度 |
| 3.3.4 破乳剂的浊点测试 |
| 3.3.5 破乳剂的分子量测试 |
| 3.3.6 破乳剂的表面张力测试 |
| 3.3.7 破乳剂的TGA测试 |
| 3.3.8 破乳剂的流变学测试 |
| 3.4 破乳性能 |
| 3.5 结论 |
| 第四章 含氟聚醚的改性与性能研究 |
| 4.1 引言 |
| 4.2 实验部分 |
| 4.2.1 实验药品 |
| 4.2.2 测试方法 |
| 4.2.3 破乳剂的评价 |
| 4.2.4 破乳剂的改性 |
| 4.3 结果与讨论 |
| 4.3.1 红外光谱 |
| 4.3.2 粘度 |
| 4.3.3 破乳剂的分子量 |
| 4.3.4 聚醚改性前后的表面张力 |
| 4.3.5 稳定性分析 |
| 4.3.6 聚醚改性前后的流变测试 |
| 4.3.7 界面膜强度 |
| 4.4 破乳性能 |
| 4.5 结论 |
| 第五章 全文总结 |
| 参考文献 |
| 致谢 |
| 学位论文评阅及答辩情况表 |
| 0 引言 |
| 1 新型冲多功能洗井清蜡车设计 |
| 1.1 结构特征 |
| 1.2 整体方案（图1) |
| 2 设备参数及特点 |
| 2.1 设备参数（表1) |
| 2.2 设备特点 |
| 3 结束语 |
| 摘要 |
| ABSTRACT |
| 第1章 绪论 |
| 1.1 研究目的和意义 |
| 1.2 国内外研究现状 |
| 1.2.1 化学清蜡剂研究现状 |
| 1.2.2 化学防蜡剂研究现状 |
| 1.3 研究内容及技术路线 |
| 1.3.1 研究内容 |
| 1.3.2 技术路线简介 |
| 第2章 博孜区块凝析气藏开采过程中堵塞形成原因分析 |
| 2.1 博孜区块基本概况 |
| 2.2 博孜区块管柱堵塞原因分析 |
| 2.2.1 生产过程中存在的问题 |
| 2.2.2 管柱堵塞形成原因分析 |
| 2.2.3 典型井博孜104井生产概况 |
| 2.3 解决生产过程中蜡堵问题对策探讨 |
| 2.3.1 凝析气井防蜡对策探讨 |
| 2.3.2 凝析气井清蜡对策探讨 |
| 2.4 本章结论 |
| 第3章 博孜区块典型井析蜡规律与蜡晶形态研究 |
| 3.1 博孜104井凝析气藏露点线实验 |
| 3.1.1 高温高压PVT装置 |
| 3.1.2 露点线测试实验主要步骤 |
| 3.1.3 凝析气成分检测 |
| 3.1.4 凝析气露点线测试 |
| 3.2 博孜区块凝析气藏析蜡线实验 |
| 3.2.1 高倍显微固相沉积测定仪 |
| 3.2.2 析蜡线测试实验主要步骤 |
| 3.2.3 凝析气析蜡线测试 |
| 3.2.4 凝析气相态包络线绘制 |
| 3.3 博孜104井蜡沉积形成预测与蜡晶形态观察 |
| 3.3.1 凝析气井筒P-T关系与相态曲线 |
| 3.3.2 凝析气油压、回压、套压与相态曲线 |
| 3.4 本章小结 |
| 第4章 典型凝析气井博孜104井清防蜡剂筛选与分析 |
| 4.1 博孜104井凝析油和析蜡主要成分分析 |
| 4.2 清蜡剂对博孜104井析出蜡溶解实验 |
| 4.2.1 清蜡剂与实验仪器 |
| 4.2.2 清蜡剂溶蚀率测试步骤 |
| 4.2.3 清蜡剂溶蚀速率实验结果 |
| 4.2.4 清蜡剂清蜡效果分析 |
| 4.2.5 现场应用建议 |
| 4.3 防蜡剂筛选及对博孜104井凝析油作用效果评估 |
| 4.3.1 常见的高分子聚合物防蜡剂的种类 |
| 4.3.2 防蜡剂的化学机理 |
| 4.3.3 药品及仪器 |
| 4.3.4 防蜡率测试实验依据 |
| 4.3.5 防蜡率测试实验步骤 |
| 4.3.6 防蜡率测试实验结果 |
| 4.3.7 防蜡有效性验证实验 |
| 4.3.8 防蜡率影响因素 |
| 4.4 本章小结 |
| 第5章 吸附型清防蜡支撑剂制作 |
| 5.1 清防蜡剂常用投放工艺不足及改进 |
| 5.2 清防蜡工艺技术优化探讨 |
| 5.2.1 延长有效周期的优化方法 |
| 5.3 吸附型清防蜡支撑剂制备实验 |
| 5.3.1 制备药品与实验仪器 |
| 5.3.2 吸附制备实验原理 |
| 5.3.3 吸附制备实验步骤 |
| 5.3.4 吸附型清防蜡支撑剂样品 |
| 5.4 本章小结 |
| 第6章 清防蜡型支撑剂现场应用的室内评价 |
| 6.1 控温控压多孔介质模拟装置搭建 |
| 6.2 评价实验原理与主要步骤 |
| 6.2.1 吸附型防蜡支撑剂实验原理 |
| 6.2.2 主要实验步骤 |
| 6.2.3 防蜡支撑剂效果评价结果 |
| 6.3 博孜104井现场施工改进建议 |
| 6.4 吸附型防蜡剂的优点总结 |
| 6.5 本章小结 |
| 第7章 结论 |
| 参考文献 |
| 致谢 |
| 摘要 |
| Abstract |
| 第1章 绪论 |
| 1.1 目的及意义 |
| 1.2 国内外研究现状 |
| 1.3 本文的研究内容 |
| 1.4 技术路线 |
| 第2章 油井结蜡机理及垦利10-4油田蜡沉积影响因素研究 |
| 2.1 油井结蜡机理 |
| 2.2 垦利10-4油田蜡沉积影响因素 |
| 2.2.1 原油物性 |
| 2.2.2 原油析蜡点 |
| 2.2.3 原油组份对析蜡和结蜡的影响 |
| 2.2.4 温度的影响 |
| 2.2.5 含水的影响 |
| 2.2.6 压力的影响 |
| 2.3 本章小结 |
| 第3章 垦利10-4油田清防蜡工艺优选研究 |
| 3.1 常用清防蜡工艺技术对比分析 |
| 3.2 化学清防蜡技术作用机理 |
| 3.3 化学防蜡工艺优选研究 |
| 3.3.1 防蜡剂的初选评价 |
| 3.3.2 防蜡剂的适应性评价及浓度优选 |
| 3.4 化学清蜡工艺优选研究 |
| 3.4.1 概述 |
| 3.4.2 清蜡剂优选评价 |
| 3.5 垦利10-4油田清防蜡工艺措施推荐 |
| 3.5.1 垦利10-4油田现阶段防蜡措施 |
| 3.5.2 垦利10-4油田现阶段清蜡措施 |
| 3.5.3 垦利10-4油田清防蜡工艺措施推荐 |
| 3.6 本章小结 |
| 第4章 防蜡设备参数优化研究 |
| 4.1 泵挂深度与井口温度敏感性分析 |
| 4.2 普通油管最大泵挂下深井口温度预测 |
| 4.3 隔热油管下深设计 |
| 4.3.1 软件计算的温度分布数学模型 |
| 4.3.2 软件中井筒传热系数温度的计算方法 |
| 4.3.3 KL10-4油田单井计算实例 |
| 4.3.4 产量低于油藏配产时井口温度及结蜡深度预测 |
| 4.4 本章小结 |
| 第5章 现场应用及效果评价 |
| 5.1 热水循环清蜡 |
| 5.2 化学药剂清防蜡 |
| 5.3 本章小结 |
| 第6章 结论与建议 |
| 6.1 结论 |
| 6.2 建议 |
| 致谢 |
| 参考文献 |
| 攻读学位期间发表的论文及科研成果 |
| 摘要 |
| Abstract |
| 第1章 绪论 |
| 1.1 课题的提出和研究意义 |
| 1.2 油田用氮气设备技术现状 |
| 1.2.1 膜分离法制氮设备 |
| 1.2.2 变压吸附(PSA)制氮设备 |
| 1.2.3 液氮泵设备 |
| 1.3 油田清蜡设备的需求和技术现状 |
| 1.3.1 清蜡需求 |
| 1.3.2 清蜡技术现状 |
| 1.4 本文的研究目的 |
| 1.5 本文的主要研究内容 |
| 1.6 本文的创新点 |
| 第2章热氮气工艺流程及传热模型建立 |
| 2.1 引言 |
| 2.2 总体工艺流程设计 |
| 2.3 油套管传热分析 |
| 2.4 传热学基本理论及数学模型 |
| 2.5 温度-井深传热模型及求解 |
| 2.6 高温注氮计算软件的编制 |
| 2.7 本章小结 |
| 第3章热氮清蜡设备关键部件的选型与设计 |
| 3.1 引言 |
| 3.2 设计参数 |
| 3.3 膜管选型 |
| 3.4 空压机选型 |
| 3.5 过滤器选型 |
| 3.6 低压电加热器选型 |
| 3.7 往复活塞式压缩机选型 |
| 3.8 空冷器工艺设计及选型 |
| 3.8.1 一级管束 |
| 3.8.2 二级管束 |
| 3.8.3 三级管束 |
| 3.8.4 四级管束 |
| 3.8.5 风机选型 |
| 3.9 高压电加热器工艺设计 |
| 3.10 压缩机管道强度计算 |
| 3.11 控制系统简述 |
| 3.12 设备布局图 |
| 3.13 本章小结 |
| 第4章热氮气清蜡设备调试及现场应用 |
| 4.1 引言 |
| 4.2 设备出厂调试 |
| 4.2.1 试验总体要求 |
| 4.2.2 试验步骤及方法 |
| 4.2.3 试验结论 |
| 4.3 现场施工工艺流程设计 |
| 4.4 施工案例 |
| 4.5 经济性效益分析 |
| 4.5.1 热氮气清蜡设备施工成本 |
| 4.5.2 热油清蜡车施工成本 |
| 4.5.3 成本对比及分析 |
| 4.6 本章小结 |
| 第5章总结与展望 |
| 5.1 主要结论 |
| 5.2 工作展望 |
| 参考文献 |
| 攻读硕士学位期间取得的科研成果 |
| 获奖情况 |
| 致谢 |
| 摘要 |
| ABSTRACT |
| 创新点摘要 |
| 第一章 绪论 |
| 1.1 本文研究的目的及意义 |
| 1.2 油井清防蜡研究概况 |
| 1.2.1 油井结蜡规律的研究现状 |
| 1.2.2 清防蜡技术及措施优选方法的研究现状 |
| 1.2.3 国内外热力清防蜡技术研究现状 |
| 1.2.4 超导热洗清防蜡研究现状 |
| 1.3 主要研究内容 |
| 第二章 超导热洗清防蜡工艺研究现状 |
| 2.1 常规热洗 |
| 2.1.1 常规热洗清蜡技术简介 |
| 2.1.2 常规热洗技术规范 |
| 2.1.3 常规热洗清蜡技术的优缺点 |
| 2.2 超导热洗 |
| 2.2.1 超导热洗清蜡技术简介 |
| 2.2.2 超导热洗现场操作规程 |
| 2.2.3 超导热洗清蜡技术的优缺点 |
| 2.3 超导热洗清蜡技术在现场应用情况 |
| 2.3.1 超导热洗选井原则 |
| 2.3.2 超导热洗在现场应用过程中的影响因素 |
| 2.3.3 超导热洗清蜡判定效果标准 |
| 2.3.4 现场对超导热洗的优化 |
| 2.4 超导热洗与常规热洗优缺点分析 |
| 2.5 超导热洗清蜡技术的前景展望 |
| 第三章 超导热洗工艺的基本理论及计算方法 |
| 3.1 传热学的基本理论 |
| 3.1.1 热传导的基本定律 |
| 3.1.2 热传导模型的建立及求解 |
| 3.2 生产井温度分布计算 |
| 3.2.1 假设条件 |
| 3.2.2 产出液温度分布计算公式 |
| 3.2.3 传热系数计算公式 |
| 3.2.4 井筒内各部分导热热阻计算公式 |
| 3.2.5 相关参量计算公式 |
| 3.2.6 生产井温度分布计算步骤 |
| 3.2.7 生产井井温分布计算框图 |
| 3.3 超导热洗过程中油井温度分布计算 |
| 3.3.1 油井超导热洗物理模型的建立 |
| 3.3.2 超导热洗过程中温降公式推导 |
| 3.3.3 传热系数计算公式 |
| 3.3.4 超导热洗过程中油井温度分布计算步骤 |
| 3.3.5 超导热洗井温计算框图 |
| 3.4 超导热洗工艺中加热能耗计算 |
| 3.4.1 超导装置加热功率 |
| 3.4.2 超导热洗过程中单位时间的耗油量计算 |
| 3.4.3 超导热洗一口井的耗油量计算 |
| 第四章 “超导热洗井温计算程序” |
| 4.1 “超导热洗井温计算程序”简介 |
| 4.2 程序开发环境 |
| 4.3 超导热洗过程中温度分布模拟结果分析 |
| 4.3.1 超导热洗过程中生产井油温模拟分析 |
| 4.3.2 超导热洗过程中油套环空和油管温度模拟分析 |
| 第五章 影响油井超导热洗效果因素的分析 |
| 5.1 产液量对超导热洗效果的影响分析 |
| 5.1.1 不同产液量油井在相同时间内超导热洗效果分析 |
| 5.1.2 不同产液量油井进行一个换热循环过程所需时间分析 |
| 5.2 沉没度对超导热洗效果的影响分析 |
| 5.2.1 不同沉没度油井在相同时间内超导热洗效果分析 |
| 5.2.2 不同沉没度油井进行一个换热循环过程所需时间分析 |
| 5.2.3 不同产液量不同沉没度超导热洗所需时间对比 |
| 5.3 含水率对超导热洗效果的影响分析 |
| 5.3.1 相同产液量不同含水率对超导热洗效果的影响分析 |
| 5.3.2 不同产液量不同含水率对超导热洗效果的影响分析 |
| 5.4 其它因素对超导热洗效果的影响分析 |
| 第六章 实例验证及经济效益分析 |
| 6.1 实例分析 |
| 6.1.1 实验井基本情况 |
| 6.1.2 实例模拟 |
| 6.1.3 超导热洗过程中能耗计算 |
| 6.2 超导热洗与常规热洗成本对比分析 |
| 结论 |
| 参考文献 |
| 发表文章目录 |
| 致谢 |
