丁山东[1]（2021）在《仿震荷载作用对缺陷灌浆套筒连接性研究》文中认为装配式建筑是采用预制构件在施工现场装配搭建的建筑。装配式建筑的发展是我国建筑行业的重大变革,工厂化生产方式,减少施工作业,充分体现工业化生产的优势,提高建造质量和建造速度,是现代建筑业发展的必然趋势。钢筋套筒灌浆连接件作为装配式建筑竖向结构的关键技术,对装配式建筑结构的稳定性、整体性以及安全性都具有重要意义。为了深入研究装配式建筑结构中灌浆套筒竖向连接节点抗震性能的可靠性。本文主要基于工程应用和受力性能角度对在仿震作用下缺陷灌浆套筒连接件力学性能的影响试验分析,分别对不同锚固长度的半灌浆套筒钢筋接头的连接性能进行不同加载方案试验研究。本文主要采用试验研究与数值分析的方法,研究钢筋套筒灌浆连接件在静力荷载作用和抗震性能,主要做了以下工作:1.总结概括了装配式建筑中重要竖向连接构件钢筋套筒灌浆连接件的发展历程、工程应用以及研究现状。2.试验设计了9种不同类型的共计81个钢筋套筒连接件,考虑锚固长度（5d、6d、7d）、连接钢筋直径（12mm、14mm、16mm）、加载制度（单向拉伸、高应力反复拉压、大变形反复拉压）因素。三种试验方式下试件一共出现钢筋拉断和锚固端钢筋滑移两种试验结果。试验分析了不同加载制度下不同类型的试件的破坏形态、端部灌浆料的损伤程度、承载力变化、残余变形、断后伸长率、筒壁应变分布、荷载-位移曲线以及荷载-应变曲线。3.单向拉伸试验共对27个套筒连接件进行研究,锚固嵌入钢筋长度大于6d时,试件均发生的是连接钢筋拉断现象,满足规范接头等级I级的要求,即试件抗拉强度高于1.1倍钢筋抗拉强度标准,且残余变形值小于规范要求的0.1mm,而锚固长度为5d的试件则残余变形满足要求,但是承载力要求未达到标准。4.高应力反复拉压试验共对27个套筒灌浆连接件进行研究,试件最终破坏形式也同样出现两种破坏形式,但是局部劣损程度严重,试件承载力略微降低,端部的灌浆料损伤深度明显增加,减小了锚固长度安全冗余,试件接头变形能力下降,残余变形与单向拉伸试验试件变形量增加但均小于规范要求0.3mm,断后伸长率增加,试验锚固长度大于6d时,试件符合I级接头要求,5d锚固长度系列试件依然不符合承载力要求。5.大变形反复拉压共对27个套筒连接件进行研究,试件破坏与高应力反复拉压试验破坏模式相同即钢筋拉断与滑移,循环加载对试件钢筋和灌浆料都产生明显损伤,连接钢筋刚度降低,表现在试件承载力下降,灌浆料锥形破坏深度增加,机械螺纹端略有松动,试验锚固长度大于6d时,试件符合I级接头要求。6.利用ABAQUS有限元软件对灌浆套筒进行建模和分析建立了半灌浆套筒接头的有限元模型,模拟套筒接头在单向拉伸作用下的极限承载力、荷载-位移关系和套筒应力分布。分析结果表明:采用有限元分析得到的极限承载力与荷载-位移关系和试验符合良好,证明有限元模型能较好地代表接头的受力性能。7.总结试验和数值模拟结果,对研究的内容与成果进行了全面总结,并对今后的灌浆筒套连接件研究方向作初步的分析。图 [40] 表 [8] 参 [54]
刘泽新[2]（2021）在《多销钉挤压钢筋搭接连接套筒力学性能研究》文中研究指明现有的钢结构机械连接方式,如螺纹套筒、冷挤压套筒等,无法用于装配式混凝土建筑。本文提出了多销钉挤压搭接连接套筒,用于装配式混凝土剪力墙钢筋的机械连接。多销钉挤压搭接连接套筒根据横截面形状,销钉包括圆形销钉和长圆形销钉。被连接钢筋首先穿入长圆形套筒,然后将销钉从套筒侧面的销钉孔挤入套筒内的钢筋间隙。钢筋在销钉挤压力的作用下,与套筒紧密贴合,通过钢筋与套筒之间的摩擦力传递钢筋拉压力。本文首先对圆销钉挤压搭接连接套筒和长圆销钉挤压搭接连接套筒进行了共七组试验,深入研究了多销钉挤压搭接连接套筒的破坏模式与受力性能。建立两种类型多销钉挤压搭接连接套筒的有限元模型,通过已有的七组多销钉挤压式钢筋连接套筒试验,对有限元模型的正确性进行了验证。结合试验与有限元模拟,研究钢筋与套筒接触压力分布有效长度和钢筋与销钉间摩擦作用机理,并研究分析带圆孔与带长圆孔套筒尺寸不足时发生的套筒破坏模式。通过有限元模拟方法分析多销钉挤压搭接连接套筒六个参数对圆销钉挤压搭接连接套筒和圆销钉挤压搭接连接套筒受力性能的影响,包括挤压比,钢筋直径,销钉横截面尺寸,销钉间距,套筒长度和销钉数量。在多销钉挤压搭接连接套筒参数分析的基础上,提出多销钉挤压搭接连接套筒规格尺寸参考表,方便实际工程中选择使用。本文主要完成了以下工作:1.进行了 7组圆销钉挤压搭接连接套筒和长圆销钉挤压搭接连接套筒试验,对多销钉挤压搭接连接套筒的破坏模式与受力性能进行较为深入全面的分析。选用有限元软件ABAQUS对多销钉挤压搭接连接套筒进行建模分析,并利用多销钉挤压式钢筋连接套筒试验结果,对有限元模型准确性与可靠性进行了验证。2.结合试验结果与有限元模拟结果,研究了钢筋与套筒接触压力分布有效长度和钢筋与销钉间摩擦作用机理,包括接触压力分布云图与套筒接触压力分布曲线,并研究分析带圆孔与带长圆孔套筒尺寸不足时发生的套筒破坏模式。3.研究六个参数对圆销钉挤压搭接连接套筒和长圆销钉挤压搭接连接套筒受力性能的影响包括:挤压比,钢筋直径,销钉横截面尺寸,销钉间距,套筒长度和销钉数量。进一步分析了钢筋与套筒接触压力有效分布长度规律和多销钉挤压钢筋搭接套筒的承载机理。4.在参数分析的基础上,提出多销钉挤压搭接连接套筒规格尺寸表:包括圆销钉与长圆销钉的数量选择、尺寸设计与配套套筒的详细尺寸设计,为实际设计应用提供参考。
朱东烽,练水泉,张伟生,解金辉,蔡健,陈庆军,曾继发[3]（2020）在《新型钢筋套筒挤压连接技术在装配式建筑的应用研究》文中提出基于现有钢筋套筒挤压连接技术,通过增加定位钢管进行优化,形成一种新型钢筋套筒挤压+钢管定位连接梁柱节点体系,并通过试验证明了该节点具有良好的工程抗震性能;以一栋框架结构教学楼为应用背景,重点论述了钢筋套筒挤压+钢管定位连接梁柱节点的关键技术应用。工程实践表明,该节点体系具有安全可靠、施工便捷、成本较低、耐久性能好、适用范围广等优势,可应用于一般装配式建筑预制柱和预制剪力墙的纵向钢筋连接。
马福金[4]（2020）在《新型灌浆套筒钢筋搭接连接性能试验研究》文中研究指明预制剪力墙结构体系竖向钢筋连接方式主要有约束浆锚搭接连接和灌浆套筒连接两大类。两种纵筋连接方式具有插入钢筋长度偏长、套筒样式复杂、材料要求高等缺点。为减少连接钢筋的长度、改善已有灌浆套筒连接存在的问题,本文结合灌浆套筒力学性能良好、约束效果强等优势,在课题组研究的基础上提出新型灌浆套筒钢筋搭接连接形式,并进行了接头连接性能及机理相关研究。具体完成研究内容如下:通过国内外灌浆套筒产品的对比,总结目前存在灌浆套筒产品的优缺点,提出一种新的套筒制作方法。将低碳钢管经过滚轮滚压工艺加工制作为螺纹套筒,套筒内壁上的螺旋肋和外壁上的螺旋槽经过冷加工同时形成,加工工艺简单。内壁的螺旋肋和外壁的螺旋槽可大幅提高套筒与接触面材料之间的机械咬合力。总结灌浆套筒连接的优点,并结合课题组约束搭接连接的研究成果创新性提出一种钢筋对中搭接连接方式,并根据工程实际不断优化设计,提出另外两种偏心搭接方式。采用单向拉伸试验对两种搭接形式的新型接头的连接性能进行了研究。结果发现,当搭接长度取10d时,新型搭接试件的强度和变形同时满足规范规定,证明了新型搭接连接方法具有可行性。根据试验现象及结果,结合钢筋与混凝土粘结锚固理论,分析新型连接接头受力机理,给出连接接头的工作机理。通过对比国内外不同试验套筒的约束效果及应变,发现搭接接头套筒受力小于对接接头。将两种搭接形式接头进行对比,发现两者性能基本相近,但是偏心搭接试件发生偏转。搭接长度决定了接头破坏形式,是影响接头承载力的最主要因素。对于钢筋发生滑移从灌浆中刮犁式拔出的接头,影响接头承载力的因素包括灌浆料强度、套筒内径等。给出新型连接接头的力学模型,并在螺旋箍筋约束浆锚力学模型基础上推导连接接头搭接长度的计算公式,给出套筒及搭接长度相关构造要求。针对灌浆套筒连接技术运用比较复杂,现场作业困难,为了保证新型灌浆套筒的质量、构件生产安装精度,提高构件制作安装效率,结合新型灌浆套筒搭接连接方式的特点及课题组前期研究,详细提出了新型套筒的制作工艺、新型连接预制剪力墙制作与安装方法。针对灌浆套筒偏心搭接剪力墙内套筒受力偏转会引起套筒外包裹的混凝土破坏,提出采用对中搭接连接,或通过计算及规范要求采用拉结筋及箍筋约束。
范信凌[5]（2020）在《基于应力波测量的套筒连接灌浆缺陷检测方法研究》文中进行了进一步梳理我国装配式混凝土结构普遍采用灌浆套筒作为预制构件受力钢筋的连接件。工程实践经验表明,灌浆套筒的灌浆质量受施工工艺以及施工人员技术水平,责任心等人为因素影响较大,容易出现灌浆缺陷。同时,套筒内灌浆不可见,对其缺陷进行检测是具有挑战性的问题。套筒内出现灌浆缺陷将影响装配式建筑的主要受力钢筋的连续性传力,甚至对结构的整体性和安全产生负面影响。研究装配式建筑套筒灌浆连接件的灌浆缺陷检测方法具有重要意义。本文提出了一种基于压电智能材料驱动与测量应力波的装配式建筑套筒连接件灌浆缺陷检测方法,主要研究内容如下:1.在分析总结国内外基于压电材料的结构缺陷检测相关研究的基础上,提出了基于压电智能材料驱动与测量应力波的套筒连接件灌浆缺陷方法。在分析其基本原理的基础上,搭建了基于压电应力波测量的装配式建筑套筒连接件灌浆缺陷检测系统,并介绍了信号采集与分析处理方法。2.为验证所提出方法的可行性,在实验室设计和制作了带有不同缺陷的全灌浆套筒与半灌浆套筒试件,开展试验验证研究。定义了基于输出信号首波幅值的缺陷评价指标。试验结果表明,所提出的缺陷检测方法能够检测出不同试件中人工设置的灌浆缺陷,而且所定义的缺陷评价指标能够很好地反映缺陷程度。通过试验验证了所提出的套筒灌浆缺陷检测方法的有效性和可行性。3.为进一步研究所提出方法的机理,在通过数值模拟方法验证基于应力波测量检测钢筋混凝土界面脱粘的可行性的基础上,建立了多个带有不同缺陷的灌浆套筒连接件的机电耦合三维有限元模型,对各试件的应力波波场以及压电陶瓷传感器的响应输出进行多物理场耦合有限元分析。应力波波场分析结果表明,套筒内灌浆缺陷对应力波传播过程以及压电陶瓷传感器的输出产生明显影响,通过数值模拟的方法阐明了本文所提出检测方法的机理。数值模拟所揭示的缺陷评价指标规律与试验研究结果吻合。
姚鹏飞[6]（2020）在《装配式桥梁连接钢筋界面粘结性能研究》文中研究表明近年来,由于预制拼装结构具有现场施工工期短、施工质量可控以及节省临时占地和人工等优点已被大力推广,而预制拼装桥梁连接钢筋的有效粘结和锚固是保证装配化桥梁结构服役性能的关键。本文以江西省创新驱动“5511”项目为依托,通过中心拉拔试验对预制混凝土构件连接钢筋和波纹管灌浆搭接钢筋的粘结锚固性能进行研究,分别得到其粘结锚固性能的主要影响因素和钢筋与粘结材料的界面应力分布与发展规律,从而为装配式桥梁连接钢筋和灌浆搭接钢筋的锚固提供设计建议。以试验研究为基础,建立对应的有限元细观模型,深入分析粘结界面的破坏模式和破坏机理,以及粘结应力的连续分布和发展特征。最后,基于试验和有限元的分析结果给出连接钢筋锚固的建议取值。论文的主要工作和结论如下:（1）通过预制混凝土构件连接钢筋的拉拔试验,研究钢筋直径、混凝土强度和锚固长度等因素对试件破坏形式、承载力和界面粘结应力的影响。结果表明:对于预制拼装构件的连接钢筋,承载力与混凝土强度,钢筋直径,锚固长度呈正相关;界面粘结强度与混凝土强度呈正相关,与钢筋直径呈负相关,与锚固长度关联度较小,在计算其粘结强度时可以不考虑锚固长度和保护层厚度的影响。（2）根据实测连接钢筋与混凝土的界面粘结应力沿锚固长度的分布特征,提出与界面刚度相关的荷载传递单元假设,分析了界面粘结应力沿锚固长度由单峰分布到双峰或多峰分布的演变过程。（3）建立装配式连接钢筋与普通混凝土粘结界面的细观有限元模型,分析了粘结长度方向以机械咬合力为主导的锯齿形应力分布和粘结界面的应力发展、破坏和向后传递的过程,通过钢筋轴向位移的非线性变化,分析了不同破坏模式下的粘结应力的分布状态,并提出了基于界面位移的粘结强度计算公式。（4）根据试验和有限元结果,拟合预制构件连接钢筋与混凝土的粘结强度经验公式,并推导出对应的临界锚固长度,同时对比分析国内外规范的相关规定,给出装配式混凝土桥梁连接钢筋的基本锚固长度建议取值:对于HRB400及以下的带肋钢筋,当混凝土强度等级为C35及以下时,建议取为18d;当混凝土强度等级为C40及以上时,建议取为15d。（5）通过波纹管灌浆料钢筋搭接试验的试验结果和试验现象,分析钢筋直径、波纹管直径、搭接长度、灌浆料和外部混凝土强度对试件破坏模式、承载力和钢筋灌浆料界面粘结应力的影响规律,同时为波纹管灌浆有限元模型的建立和灌浆连接的锚固设计提供依据。结果表明:所有试件均发生钢筋拉断破坏,未出现钢筋拔出、混凝土锥体破坏和胶混界面破坏形式,钢筋与灌浆料、灌浆料与波纹管、波纹管与混凝土的界面粘结锚固充分,说明在预制混凝土构件连接中采用波纹管灌浆钢筋搭接的连接方式较为可靠。（6）通过波纹管灌浆试验的结果,在保证灌浆效果的情况下,考虑波纹管对灌浆连接钢筋的约束加强作用,推荐波纹管直径为灌浆搭接钢筋直径的4倍。分析发现,钢筋与灌浆料的界面粘结应力沿锚固长度呈单峰分布,搭接段非加载钢筋存在先受压再受拉现象。（7）根据试验结果建立波纹管灌浆连接的细观有限元模型,分析结果表明:试件承载力与锚固长度、灌浆料强度和外部混凝土强度均呈正相关;当锚固不充分使试件发生钢筋拔出破坏时,试件承载力与钢筋直径和波纹管直径呈负相关。当试件发生波纹管拔出破坏时,试件承载力与波纹管直径呈正相关,当钢筋锚固充分时,试件承载力与钢筋直径呈正相关。（8）对比分析发现,钢筋与灌浆料、灌浆料与波纹管和波纹管与外部混凝土三个粘结界面的应力沿锚固长度方向均呈拉压交替的锯齿形分布特征。随着荷载的增大,钢筋混凝土界面主压应力的分布形式由单峰分布转为多峰分布发展规律,灌浆料与波纹管界面的主压应力仍呈单峰分布,波纹管与混凝土粘结界面主压应力呈单峰分布并逐渐后移。（9）结合试验和有限元分析结果,考虑1.2倍的安全系数,建议波纹管灌浆连接钢筋的搭接长度为12d。
丁辉[7]（2020）在《往复荷载下灌浆套筒的受力性能研究》文中研究表明近些年来,装配式建筑在我国发展越来越快,各个省市纷纷推进装配式建筑的改革,装配式结构技术的日渐成熟加快了建筑工业化改革的进程。这种现场预制组装的方式既能节约材料,又能缩短工期。在2016年2月21日发布的《中共中央国务院关于进一步加强城市规划建设管理工作的若干意见》文件中提出要大力推广装配式建筑,力争用十年左右时间,使装配式建筑占新建建筑比例达到百分之三十。而对于装配式建筑来说最关键的就是要保证预制构件受力筋的可靠连接,这是保证结构抗震性能的关键。预制构件之间的钢筋通过灌浆套筒进行连接,形成的接头极限承载力高。由于我们国家装配式结构开展的比较晚,在灌浆套筒方面的研发还处于起步阶段,而国内市场上的套筒种类少并且贵,所以为了装配式结构能够更好的推广应用,我们急需研制出我们自己的套筒,价格合适且性能可靠。本课题来源于国家自然科学基金（No.51278312）装配整体式混凝土结构体系关键技术与设计理论后续研究,课题组已经对套筒内径、环肋间距、肋高等几种因素对新型灌浆套筒受力性能的影响进行了试验和模拟,确定了一组最佳组合值。在此基础之上,本文进一步对新型钢筋套筒灌浆连接在往复荷载作用下的受力性能进行研究。试验一共6个试件,分为I组和J组,每组3个试件,I组为高应力反复拉压,J组为大变形反复拉压。研究的主要内容为试件接头的破坏模式、接头的极限承载力、粘结强度、荷载-位移曲线以及钢筋、套筒的应力-应变曲线等。试验研究表明:（1）试验中仅发生了一种破坏模式,即钢筋拔断破坏,是理想的破坏模式。（2）钢筋锚固段的应变从套筒端部像套筒中间逐渐减小,套筒表面应变从套筒中间像套筒端部逐渐减小。（3）锚固段钢筋最大应力在端部,套筒最大应力在中部。（4）钢筋、套筒、灌浆料三者之间粘结性能良好。试件接头的极限承载力取决于钢筋与灌浆料之间的粘结承载力、钢筋抗拉承载力、套筒抗拉承载力的最小值。本文在试验的基础上又通过ABAQUS有限元软件做了模拟分析对比,根据钢筋套筒的具体形状建立了相应的有限元模型,分析试件接头在高应力反复拉压和大变形反复拉压作用下的极限承载力,对比分析了荷载位移曲线,发现有限元分析曲线与试验曲线相近,这就说明有限元模拟分析结果是合理的,有限元模型能够较好的代表接头性能。
张泽华[8]（2020）在《基于压电波动技术的套筒灌浆密实性检测方法研究》文中进行了进一步梳理装配式建筑因其提高生产效率、节约能源和绿色环保等卓越的特性被大量应用于现在的工程建设之中。而装配式结构节点强度是保证整体结构安全性的最重要的指标,对保证结构整体的可靠性及耐久性具有重要意义,现阶段装配式结构节点连接多采用套筒连接。套筒灌浆密实性检测技术一直是当前土木工程领域中的研究热点之一,应用压电波动技术对套筒灌浆密实性进行检测则是一种新的检测方法。本文将利用压电波动技术,以压电陶瓷片分别为驱动器和驱动器,贴在灌浆套筒表面,对接收到的信号进行分析检测,提出一种基于压电波动技术的套筒灌浆密实性检测方法。本文的主要内容如下:（1）分析现场实际操作过程中套筒灌浆连接过程灌浆料不密实的原因及形式;由于套筒灌浆处于封闭状态,无法对整个实验过程进行完全观察,按照实际套筒的尺寸制作透明灌浆套筒,按照实际的灌浆操作进行灌浆连接模拟,分析灌浆连接不密实的原因及形式;分析材料自身原因,找出由于材料自身物理及化学性质的变化,对套筒灌浆密实性可能造成的影响;（2）通过压电波动技术,以压电陶瓷片作为作动器和接收器,通过端部四面环形贴片检测及对称发波检测方法对套筒灌浆灌浆料密实性进行分析,对比不同的方法及结论,对压电波动法应用于套筒灌浆密实性检测可行性进行研究。（3）通过有限元软件对套筒灌浆连接过程进行模拟,并模拟不同密实度灌浆套筒在同一频率激励信号下所得到的响应信号,得到套筒灌浆密实度与响应信号之间的关系,从而验证试验研究部分的准确性。
宋佳,李志武,白聪敏,赵爱成[9]（2020）在《不同竖向连接技术对高层装配整体式剪力墙结构底部加强部位的适用性研究》文中指出根据剪力墙水平缝的受力特性提出装配整体式剪力墙结构竖向连接的设计原则,然后从力学性能、生产、施工、造价方面对13种预制剪力墙构件竖向连接技术进行剖析,并就这些技术对装配整体式剪力墙结构底部加强部位的适用性予以评价。研究结果表明:与其他技术相比,套筒灌浆连接更适合高层装配整体式剪力墙结构底部加强部位墙体的竖向连接。另外,对于剪力墙竖向连接而言,不仅需关注钢筋连接技术,而且还需重视混凝土材料的连续性。
褚金亮[10]（2020）在《钢套筒—螺栓—结构胶混合连接的钢筋性能研究》文中研究表明钢筋混凝土装配式建筑中的一大技术难点便是保证预制构件间钢筋连接的强度及稳定性,目前装配式工程中应用较为普遍的钢接连接形式有两种:即套筒灌浆连接法、约束浆锚连接法。但套筒灌浆连接中,对于灌浆料的养护是保证接头发挥连接强度的重要一步,其受环境制约影响大;对于约束浆锚连接,钢筋搭接连接的形式决定了其在平行于钢筋方向的受力作用下,会产生不利的附加弯矩效应,这是因为拉力（或压力）作用于不在同一轴线上的两根钢筋所引起的,进而削弱了钢筋连接件的承载能力。因此,试验拟设计一种新型的、便于施工的、受力性能良好的钢筋受拉连接形式“钢套筒—螺栓—结构胶混合连接的钢筋”接头,通过“等强原理”设计,保证连接接头的强度不弱于钢筋本身的抗拉强度。为了研究套筒长度及螺栓用量对连接接头极限抗拉承载力的影响,试验设计了长度分别为150mm、210mm、250mm的套筒和用量分别为0个、4个和8个螺栓的共计24个钢筋连接构件。通过单向拉伸试验,得到每个构件的极限承载力和钢筋相对实测位移等数据,结合最大承载力下钢筋连接件的破坏现象,探讨了套筒长度和螺栓用量对构件抗拉极限承载力的影响。经过对数据的分析并结合有限元数值模拟,可得到以下结论:长度为210mm、250mm的套筒在8个螺栓夹紧作用下的接头连接满足规范对于Ⅲ级接头的抗拉性能和变形性能的要求,接头实测抗拉强度分别为85.48kN和90.05kN,均大于钢筋母材试验实测屈服强度值的1.25倍,即83.51kN;接头的实测残余变形u0分别是0.094mm和0.087mm,均小于规范要求的0.1mm;实测的钢筋最大力下伸长率分别为12.18%和11.56%,亦满足要求。通过对8组试件的试验研究,拟合出“钢套筒—螺栓—结构胶”混合连接钢筋的试件承载力公式。图76幅;表26个;参56篇。
首先简单简介论文所研究问题的基本概念和背景，再而简单明了地指出论文所要研究解决的具体问题，并提出你的论文准备的观点或解决方法。
本文主要提出一款精简64位RISC处理器存储管理单元结构并详细分析其设计过程。在该MMU结构中,TLB采用叁个分离的TLB,TLB采用基于内容查找的相联存储器并行查找,支持粗粒度为64KB和细粒度为4KB两种页面大小,采用多级分层页表结构映射地址空间,并详细论述了四级页表转换过程,TLB结构组织等。该MMU结构将作为该处理器存储系统实现的一个重要组成部分。
调查法：该方法是有目的、有系统的搜集有关研究对象的具体信息。
观察法：用自己的感官和辅助工具直接观察研究对象从而得到有关信息。
实验法：通过主支变革、控制研究对象来发现与确认事物间的因果关系。
文献研究法：通过调查文献来获得资料，从而全面的、正确的了解掌握研究方法。
实证研究法：依据现有的科学理论和实践的需要提出设计。
定性分析法：对研究对象进行“质”的方面的研究，这个方法需要计算的数据较少。
定量分析法：通过具体的数字，使人们对研究对象的认识进一步精确化。
跨学科研究法：运用多学科的理论、方法和成果从整体上对某一课题进行研究。
功能分析法：这是社会科学用来分析社会现象的一种方法，从某一功能出发研究多个方面的影响。
模拟法：通过创设一个与原型相似的模型来间接研究原型某种特性的一种形容方法。
| 摘要 |
| Abstract |
| 第一章 绪论 |
| 1.1 研究背景与意义 |
| 1.2 灌浆套筒连接工程应用概述 |
| 1.3 灌浆套筒连接件的研究现状 |
| 1.3.1 国外钢筋套筒灌浆连接技术研究现状 |
| 1.3.2 国内钢筋套筒灌浆连接技术研究现状 |
| 1.4 钢筋连接技术 |
| 1.5 研究目的与研究内容 |
| 第二章 半套筒灌浆连接件性能的试验方案设计 |
| 2.1 试验目的 |
| 2.2 试验设计 |
| 2.2.1 灌浆套筒尺寸 |
| 2.2.2 连接件设计 |
| 2.3 材性试验内容 |
| 2.3.1 连接钢筋强度 |
| 2.3.2 灌浆料强度 |
| 2.4 半灌浆套筒连接件制作 |
| 2.5 试件应变片测点布置 |
| 2.5.1 .筒壁应变测点位置 |
| 2.5.2 .连接钢筋测点位置 |
| 2.6 试验仪器与加载制度 |
| 2.6.1 试件加载仪器 |
| 2.6.2 单向拉伸加载制度 |
| 2.6.3 高应力反复拉压试验度 |
| 2.6.4 大变形反复拉压试验 |
| 2.7 试验量测内容 |
| 2.7.1 单向拉伸试验量测内容 |
| 2.7.2 反复拉压试验测量内容 |
| 2.8 本章小结 |
| 第三章 半灌浆钢筋套筒连接件试验结果分析 |
| 3.1 接头性能要求 |
| 3.2 单向拉伸试验结果 |
| 3.2.1 试验破坏现象 |
| 3.2.2 单向拉伸试验典型工况下的荷载-位移曲线 |
| 3.2.3 单向拉伸试验结果 |
| 3.2.4 单向拉伸试验典型荷载-应变曲线 |
| 3.3 高应力反复拉压试验结果 |
| 3.3.1 试验破环现象 |
| 3.3.2 高压应力反复拉压试验结果 |
| 3.3.3 高应力反复拉压试验典型荷载-位移曲线 |
| 3.3.4 高应力典型试件荷载-应变曲线 |
| 3.4 大变形反复拉压试验结果 |
| 3.4.1 试验破环现象 |
| 3.4.2 大变形反复拉压试验结果 |
| 3.4.3 大变形反复拉压试验典型荷载-位移曲线 |
| 3.4.4 大变形反复拉压试验典型试件荷载-应变曲线 |
| 3.5 试验结果的参数比较 |
| 3.5.1 不同锚固长度对试件影响 |
| 3.5.2 不同连接钢筋直径对试件影响 |
| 3.5.3 灌浆料损坏深度对比 |
| 3.5.4 不同加载方式对试件影响 |
| 3.6 本章小结 |
| 第四章 半灌浆套筒有限元模拟分析 |
| 4.1 引言 |
| 4.2 ABAQUS有限元软件介绍 |
| 4.3 材料属性 |
| 4.3.1 灌浆料的本构模型 |
| 4.3.2 钢筋、套筒材料本构模型 |
| 4.4 有限元模型的建立 |
| 4.4.1 模型假设 |
| 4.4.2 几何模型建立 |
| 4.4.3 单元类型和网格划分 |
| 4.4.4 接触属性 |
| 4.4.5 相互作用及边界条件 |
| 4.5 有限元模拟结果分析 |
| 4.5.1 荷载-位移曲线对比 |
| 4.5.2 套筒应力分析 |
| 4.6 模拟误差分析 |
| 4.7 本章小结 |
| 第五章 结论与展望 |
| 5.1 结论 |
| 5.2 展望 |
| 参考文献 |
| 致谢 |
| 作者简介及读研期间主要科研成果 |
| 摘要 |
| ABSTRACT |
| 第一章 绪论 |
| 1.1 背景和意义 |
| 1.1.1 背景 |
| 1.1.2 意义 |
| 1.2 国内外研究及应用现状 |
| 1.2.1 钢筋连接分类 |
| 1.2.2 钢筋连接研究现状 |
| 1.3 本文研究内容 |
| 第二章 多销钉挤压搭接连接套筒试验研究及有限元模型验证 |
| 2.1 多销钉挤压搭接连接套筒形式及参数定义 |
| 2.2 试验构件及材性 |
| 2.2.1 圆销钉挤压搭接连接套筒 |
| 2.2.2 长圆销钉挤压搭接连接套筒 |
| 2.3 试验现象及试验结果 |
| 2.3.1 圆销钉挤压搭接连接套筒 |
| 2.3.2 长圆销钉挤压搭接连接套筒 |
| 2.4 有限元模型 |
| 2.4.1 圆销钉挤压搭接连接套筒有限元模型及钢筋表面形状影响研究 |
| 2.4.2 长圆销钉挤压搭接连接套筒有限元模型及钢筋表面形状影响研究 |
| 2.5 有限元模型验证 |
| 2.6 本章小结 |
| 第三章 多销钉挤压搭接连接套筒受力机理分析 |
| 3.1 钢筋与销钉间的摩擦作用机理 |
| 3.1.1 圆销钉挤压搭接连接套筒摩擦作用机理 |
| 3.1.2 长圆销钉挤压搭接连接套筒 |
| 3.2 钢筋与套筒间的有效接触长度 |
| 3.2.1 圆销钉挤压搭接连接套筒 |
| 3.2.2 长圆销钉挤压搭接连接套筒 |
| 3.3 带孔套筒的破坏模式 |
| 3.3.1 带圆孔套筒受力性能 |
| 3.3.2 带长圆孔套筒受力性能 |
| 3.4 本章小结 |
| 第四章 多销钉挤压钢筋搭接连接套筒有限元参数分析 |
| 4.1 引言 |
| 4.2 挤压比影响 |
| 4.3 钢筋直径影响 |
| 4.4 销钉横截面尺寸影响 |
| 4.5 销钉间距影响 |
| 4.6 套筒长度影响 |
| 4.7 销钉数量影响 |
| 4.8 本章小结 |
| 第五章 多销钉挤压搭接连接套筒设计方法 |
| 5.1 引言 |
| 5.2 销钉设计方法 |
| 5.2.1 圆销钉设计方法 |
| 5.2.2 长圆销钉设计方法 |
| 5.3 套筒设计方法 |
| 5.3.1 圆销钉挤压搭接连接套筒设计 |
| 5.3.2 长圆销钉挤压搭接连接套筒设计 |
| 5.3.3 套筒设计方法验证 |
| 5.4 套筒规格尺寸参考表 |
| 5.5 本章小结 |
| 第六章 结论与展望 |
| 6.1 结论 |
| 6.2 展望 |
| 参考文献 |
| 致谢 |
| 发表论文 |
| 学位论文评阅及答辩情况表 |
| 0 概述 |
| 1 节点试验研究 |
| 1.1 节点试验 |
| 1.2 有限元分析验证 |
| 2 项目应用 |
| 2.1 项目概况 |
| 2.2 技术应用要点 |
| 2.2.1 工艺设计要点 |
| (1)预制柱纵筋挤压接头设置。 |
| (2)预制柱纵筋间距。 |
| (3)梁柱钢筋避让设计。 |
| (4)纵筋与箍筋关系。 |
| (5)叠合梁现浇层厚度。 |
| 2.2.2 预制柱钢管定位技术 |
| (1)初步定位。 |
| (2)二次定位。 |
| (3)最终定位。 |
| 2.2.3 钢筋套筒挤压连接技术 |
| 2.2.4 节点区混凝土浇筑工艺 |
| 2.3 项目应用效果 |
| 3 结论 |
| 摘要 |
| Abstract |
| 第1章 绪论 |
| 1.1 课题来源 |
| 1.2 课题背景及理论意义 |
| 1.3 国内外研究现状分析 |
| 1.3.1 灌浆套筒产品及应用现状 |
| 1.3.2 灌浆套筒连接性能研究现状 |
| 1.3.3 约束浆锚搭接连接性能研究现状 |
| 1.4 本文主要研究内容 |
| 第2章 新型灌浆套筒搭接连接单向拉伸性能试验 |
| 2.1 概述 |
| 2.2 试件设计 |
| 2.2.1 钢筋搭接选型及优化 |
| 2.2.2 新型灌浆套筒的制作 |
| 2.2.3 试件设计及优化 |
| 2.3 试件制作 |
| 2.4 材料力学性能 |
| 2.5 试验方案 |
| 2.5.1 试验加载设备及加载方案 |
| 2.5.2 试验量测内容 |
| 2.6 试验过程及破坏现象 |
| 2.7 连接性能及变形 |
| 2.7.1 连接性能 |
| 2.7.2 荷载-位移曲线 |
| 2.7.3 纵筋应力-应变曲线 |
| 2.7.4 套筒表面荷载-应变曲线 |
| 2.8 本章小结 |
| 第3章 新型灌浆套筒搭接连接理论分析研究 |
| 3.1 概述 |
| 3.2 新型灌浆套筒搭接连接工作机理分析 |
| 3.2.1 钢筋与混凝土粘结锚固理论基础 |
| 3.2.2 新型灌浆套筒钢筋搭接连接受力分析 |
| 3.2.3 新型套筒的约束作用 |
| 3.2.4 不同搭接形式分析 |
| 3.2.5 新型灌浆套筒搭接连接承载力分析 |
| 3.3 新型灌浆套筒搭接连接理论搭接长度推导 |
| 3.3.1 钢筋与灌浆料接触应力分析 |
| 3.3.2 灌浆套筒钢筋搭接连接理论及设计公式 |
| 3.3.3 新型套筒搭接连接构造要求 |
| 3.4 本章小结 |
| 第4章 新型灌浆套筒搭接连接施工方法及构造 |
| 4.1 概述 |
| 4.2 施工工艺 |
| 4.2.1 新型套筒制作工艺 |
| 4.2.2 预制构件制作 |
| 4.2.3 预制构件安装 |
| 4.3 偏心搭接接头偏转问题分析及解决 |
| 4.3.1 偏心搭接接头偏转分析 |
| 4.3.2 对中搭接连接制作 |
| 4.3.3 拉结筋构造措施 |
| 4.4 本章小结 |
| 结论 |
| 参考文献 |
| 致谢 |
| 摘要 |
| abstract |
| 第1章 绪论 |
| 1.1 选题背景与研究意义 |
| 1.1.1 选题背景 |
| 1.1.2 研究意义 |
| 1.2 装配式建筑钢筋节点套筒连接方式 |
| 1.2.1 干式套筒连接方式 |
| 1.2.2 湿式套筒连接方式 |
| 1.2.3 主要的连接方式对比 |
| 1.3 套筒灌浆连接 |
| 1.3.1 套筒灌浆连接的发展历史 |
| 1.3.2 灌浆套筒的分类 |
| 1.3.3 套筒灌浆连接件的受力机理与破坏形式 |
| 1.3.4 套筒的灌浆缺陷问题 |
| 1.4 套筒灌浆缺陷检测方法 |
| 1.4.1 传统套筒灌浆缺陷的无损检测方法 |
| 1.4.2 基于压电陶瓷驱动的应力波检测方法 |
| 1.5 本文主要研究内容 |
| 第2章 基于压电应力波测量的缺陷检测方法 |
| 2.1 压电智能材料 |
| 2.1.1 智能材料概述 |
| 2.1.2 压电智能材料 |
| 2.1.3 压电智能材料的性能参数 |
| 2.2 压电效应与压电方程 |
| 2.2.1 压电陶瓷的极化与压电效应 |
| 2.2.2 压电方程 |
| 2.3 基于压电应力波测量的套筒灌浆缺陷检测方法 |
| 2.3.1 基于压电应力波的结构健康监测系统 |
| 2.3.2 压电波动法检测结构缺陷的原理 |
| 2.3.3 基于压电应力波测量的套筒灌浆缺陷检测方法 |
| 2.4 应力波信号的采集及分析方法 |
| 2.4.1 信号概述 |
| 2.4.2 信号的采集 |
| 2.4.3 信号的分析处理 |
| 2.5 本章小结 |
| 第3章 基于压电应力波测量的套筒灌浆缺陷检测试验研究 |
| 3.1 引言 |
| 3.2 试验前期准备工作 |
| 3.2.1 压电陶瓷的选择 |
| 3.2.2 压电传感器和驱动器的制作 |
| 3.3 套筒接头试件与缺陷设计 |
| 3.3.1 套筒接头试件设计 |
| 3.3.2 粘贴压电陶瓷驱动器与传感器 |
| 3.3.3 套筒灌浆料 |
| 3.4 试验开展 |
| 3.4.1 套筒灌浆缺陷的设置 |
| 3.4.2 试验检测系统 |
| 3.4.3 激励信号 |
| 3.5 试验结果与分析 |
| 3.5.1 灌浆前后的应力波测量结果比较分析 |
| 3.5.2 不同灌浆缺陷套筒的应力波测量结果比较分析 |
| 3.6 缺陷评价指标 |
| 3.7 本章小结 |
| 第4章 基于压电应力波测量的缺陷检测机理数值模拟研究 |
| 4.1 引言 |
| 4.2 多物理场耦合有限元分析原理 |
| 4.3 灌浆套筒与压电材料多物理场耦合系统有限元模型的建立 |
| 4.3.1 模型的建立以及缺陷的设置 |
| 4.3.2 模型材料参数的设置 |
| 4.3.3 模型阻尼参数的设置 |
| 4.3.4 网格划分与时间步长及约束的设置 |
| 4.4 数值模拟结果与分析 |
| 4.4.1 不同波形的激励信号 |
| 4.4.2 灌浆缺陷对应力波传播的影响 |
| 4.4.3 不同缺陷工况套筒的模拟结果 |
| 4.4.4 基于模拟结果的缺陷评价指标 |
| 4.5 本章小结 |
| 第5章 结论与展望 |
| 5.1 结论 |
| 5.2 展望 |
| 参考文献 |
| 致谢 |
| 个人简历、在学期间发表的学术论文及研究成果 |
| 摘要 |
| Abstract |
| 第1章 绪论 |
| 1.1 项目研究的背景 |
| 1.2 装配式桥梁连接方式 |
| 1.2.1 灌浆连接 |
| 1.2.2 后浇混凝土连接 |
| 1.2.3 其他连接 |
| 1.3 钢筋混凝土界面粘结国内外研究现状 |
| 1.3.1 试验研究 |
| 1.3.2 理论模型与数值模拟 |
| 1.4 波纹管灌浆锚固粘结界面研究国内外现状 |
| 1.5 存在的主要问题 |
| 1.5.1 钢筋混凝土界面粘结锚固 |
| 1.5.2 波纹管灌浆锚固粘结研究 |
| 1.6 研究内容和思路 |
| 第2章 预制拼装混凝土桥梁连接钢筋粘结锚固性能试验 |
| 2.1 试验简介 |
| 2.1.1 试件设计 |
| 2.1.2 试件制作与测点布置 |
| 2.1.3 试验仪器 |
| 2.1.4 加载装置及现场布置 |
| 2.1.5 试验材料及性能 |
| 2.1.6 试验准则 |
| 2.2 试验结果与现象 |
| 2.2.1 试验结果 |
| 2.2.2 试验现象 |
| 2.3 试验结果分析 |
| 2.3.1 钢筋拉断破坏 |
| 2.3.2 钢筋拔出破坏 |
| 2.4 影响因素分析 |
| 2.4.1 钢筋直径分析 |
| 2.4.2 混凝土强度分析 |
| 2.4.3 锚固长度分析 |
| 2.4.4 钢筋表面形式 |
| 2.4.5 界面粘结性能的影响因素 |
| 2.5 粘结应力与相对位移 |
| 2.5.1 粘结应力发展 |
| 2.5.2 粘结应力沿锚固长度分布规律 |
| 2.5.3 相对位移 |
| 2.6 本章小结 |
| 第3章 连接钢筋粘结锚固有限元分析 |
| 3.1 模型建立 |
| 3.1.1 试件设计 |
| 3.1.2 接触问题模拟 |
| 3.1.3 参数选取 |
| 3.1.4 材料本构模型 |
| 3.1.5 有限元模型验证 |
| 3.2 结果分析 |
| 3.2.1 计算结果 |
| 3.2.2 界面破坏过程 |
| 3.2.3 荷载-位移曲线 |
| 3.3 参数分析 |
| 3.3.1 混凝土强度等级 |
| 3.3.2 钢筋直径 |
| 3.3.3 锚固长度 |
| 3.4 钢筋混凝土界面应力 |
| 3.4.1 钢筋混凝土界面应力分布特征 |
| 3.4.2 界面粘结主应力分布与发展 |
| 3.4.3 界面粘结应力本构曲线 |
| 3.4.4 界面位移 |
| 3.5 多元线性回归分析 |
| 3.6 国内外粘结强度计算公式对比 |
| 3.7 锚固长度计算公式 |
| 3.8 本章小结 |
| 第4章 波纹管UHPC灌浆拉拔试验 |
| 4.1 试验简介 |
| 4.1.1 模型设计与制作 |
| 4.1.2 试件参数 |
| 4.1.3 加载装置及现场布置 |
| 4.1.4 试验材料及性能 |
| 4.1.5 试验准则 |
| 4.2 试验结果 |
| 4.3 灌浆锚固试验现象 |
| 4.3.1 破坏模式 |
| 4.3.2 灌浆效果分析 |
| 4.4 试验数据分析 |
| 4.4.1 荷载位移曲线 |
| 4.4.2 荷载应变曲线 |
| 4.5 影响因素分析 |
| 4.5.1 钢筋直径 |
| 4.5.2 波纹管直径 |
| 4.5.3 搭接长度 |
| 4.5.4 灌浆料种类 |
| 4.5.5 外部混凝土强度 |
| 4.6 粘结应力分布 |
| 4.7 钢筋锚固长度与搭接长度 |
| 4.7.1 钢筋锚固长度 |
| 4.7.2 钢筋搭接长度 |
| 4.8 本章小结 |
| 第5章 波纹管灌浆锚固有限元模拟 |
| 5.1 模型设计 |
| 5.1.1 模型尺寸与参数选取 |
| 5.1.2 有限元模型验证 |
| 5.2 计算结果与破坏模式 |
| 5.2.1 计算结果 |
| 5.2.2 破坏模式分析 |
| 5.2.3 UHPC灌浆料裂缝发展过程 |
| 5.3 参数分析 |
| 5.3.1 波纹管直径影响 |
| 5.3.2 钢筋直径影响 |
| 5.3.3 锚固长度影响 |
| 5.3.4 灌浆料影响 |
| 5.3.5 外部混凝土强度 |
| 5.4 界面应力分布 |
| 5.4.1 钢筋与灌浆料粘结界面 |
| 5.4.2 灌浆料与波纹管粘结界面 |
| 5.4.3 波纹管与混凝土粘结界面 |
| 5.5 本章小结 |
| 第6章 结论与展望 |
| 6.1 结论 |
| 6.2 展望 |
| 致谢 |
| 参考文献 |
| 攻读硕士期间发表的论文及参加的科研项目 |
| 攻读硕士学位期间发表的论文 |
| 攻读硕士学位期间参加的科研项目 |
| 摘要 |
| abstract |
| 1 绪论 |
| 1.1 研究背景 |
| 1.2 装配式结构中钢筋连接的主要方式 |
| 1.2.1 间接连接 |
| 1.2.2 机械连接 |
| 1.2.3 钢筋套筒灌浆连接 |
| 1.3 灌浆套筒连接技术研究现状 |
| 1.3.1 国内外灌浆套筒连接技术研究现状 |
| 1.3.2 灌浆套筒国外应用现状 |
| 1.3.3 钢筋-灌浆料之间的粘结滑移现状 |
| 1.4 本文主要研究内容 |
| 2 试验设计 |
| 2.1 引言 |
| 2.2 试件的设计制作 |
| 2.2.1 试件图纸 |
| 2.2.2 钢筋的开槽加工 |
| 2.2.3 钢筋与套筒应变片的布置粘贴 |
| 2.2.4 灌浆支架设计 |
| 2.2.5 灌浆与养护 |
| 2.2.6 钢筋与套筒位移测定装置设计 |
| 2.3 材料性能分析 |
| 2.3.1 钢筋 |
| 2.3.2 灌浆料 |
| 2.3.3 套筒 |
| 2.4 试验装置与加载方式 |
| 2.5 试验量测方案设计 |
| 2.6 本章小结 |
| 3 试验结果及其分析 |
| 3.1 引言 |
| 3.2 试验结果 |
| 3.2.1 破坏模式 |
| 3.2.2 试验现象 |
| 3.3 接头试件的破坏过程及极限承载力 |
| 3.4 试件的荷载-位移曲线 |
| 3.4.1 高应力往复荷载下的荷载-位移关系曲线 |
| 3.4.2 大变形往复荷载下的荷载-位移关系曲线 |
| 3.4.3 循环结束后的荷载-位移关系曲线对比分析 |
| 3.5 试件的应力-应变曲线 |
| 3.5.1 套筒的轴向、环向的应力-应变曲线 |
| 3.5.2 钢筋的应力-应变曲线 |
| 3.6 本章小结 |
| 4 灌浆套筒连接有限元模拟分析 |
| 4.1 引言 |
| 4.2 ABAQUS有限元软件介绍 |
| 4.3 各材料的本构关系 |
| 4.3.1 套筒与钢筋的本构关系 |
| 4.3.2 灌浆料的本构关系 |
| 4.4 接头试件有限元模型的建立 |
| 4.4.1 模型建立 |
| 4.4.2 单元选取 |
| 4.4.3 网格划分 |
| 4.5 有限元模型的接触分析 |
| 4.6 边界条件及载荷 |
| 4.7 高应力反复拉压下的模拟分析 |
| 4.7.1 高应力反复拉压下的荷载-位移曲线 |
| 4.7.2 高应力反复拉压下的Mises应力云图 |
| 4.8 大变形往复加载下的模拟分析 |
| 4.8.1 大变形往复加载下的荷载-位移曲线 |
| 4.8.2 大变形往复加载下的Mises应力云图 |
| 4.9 本章小结 |
| 5 总结与展望 |
| 5.1 总结 |
| 5.2 展望 |
| 参考文献 |
| 作者简介 |
| 作者在攻读硕士学位期间获得的学术成果 |
| 致谢 |
| 摘要 |
| abstract |
| 1 绪论 |
| 1.1 研究背景、目的及意义 |
| 1.1.1 研究背景 |
| 1.1.2 研究目的及意义 |
| 1.2 压电智能材料介绍 |
| 1.2.1 压电智能材料 |
| 1.2.2 压电效应 |
| 1.3 套筒灌浆连接及检测技术 |
| 1.3.1 套筒灌浆连接技术 |
| 1.3.2 套筒灌浆检测技术 |
| 1.4 国内外研究现状 |
| 1.4.1 压电传感器在结构健康监测领域研究现状 |
| 1.4.2 灌浆密实性检测研究现状 |
| 1.5 研究内容 |
| 2 灌浆连接套筒类型及灌浆密实性缺陷原因 |
| 2.1 引言 |
| 2.2 套筒类型 |
| 2.2.1 钢筋机械连接套筒及其性能 |
| 2.2.2 灌浆套筒及其性能 |
| 2.3 灌浆连接灌浆料 |
| 2.3.1 灌浆料材料组成 |
| 2.3.2 灌浆料性能指标 |
| 2.3.3 灌浆料使用要点 |
| 2.4 灌浆连接缺陷产生原因 |
| 2.4.1 施工工艺所产生的缺陷成因 |
| 2.5 全灌浆套筒灌浆连接过程操作模拟 |
| 2.5.1 模拟灌浆材料准备 |
| 2.5.2 钢筋灌浆连接操作模拟 |
| 2.5.3 灌浆连接钢筋偏心操作模拟 |
| 2.5.4 灌浆连接套筒密封塞漏浆模拟 |
| 2.5.5 灌浆连接施工违规操作模拟 |
| 2.6 本章小结 |
| 3 基于压电波动技术的套筒灌浆密实性检测方法 |
| 3.1 引言 |
| 3.2 试验方案设计 |
| 3.2.1 端部四面环形贴片检测方案 |
| 3.2.2 对称发波检测方案 |
| 3.3 端部环形贴片检测试验 |
| 3.3.1 试验概况 |
| 3.3.2 试验信号选取 |
| 3.3.3 试验结果分析与讨论 |
| 3.4 端部对称发波检测试验 |
| 3.4.1 试验概况 |
| 3.4.2 试验结果分析与讨论 |
| 3.5 本章小结 |
| 4 套筒灌浆密实性检测数值模拟分析 |
| 4.1 引言 |
| 4.2 端部四面环形贴片检测有限元模拟 |
| 4.2.1 有限元模型 |
| 4.2.2 有限元结果分析 |
| 4.3 对称发波检测有限元模拟 |
| 4.3.1 有限元模型 |
| 4.3.2 有限元结果分析 |
| 4.4 本章小结 |
| 5 结论与展望 |
| 5.1 结论 |
| 5.2 创新点 |
| 5.3 展望 |
| 参考文献 |
| 作者简介 |
| 致谢 |
| 0 引言 |
| 1 底部加强部位剪力墙构件竖向连接设计原则 |
| 2 装配式混凝土剪力墙结构竖向连接技术 |
| 2.1 灌浆套筒连接 |
| 2.2 浆锚搭接连接 |
| 2.2.1 约束钢筋浆锚搭接连接 |
| 2.2.2 波纹管浆锚搭接连接 |
| 2.3 环筋扣合锚接连接 |
| 2.4 基于暗梁的螺栓连接 |
| 2.5 WallShoe连接器 |
| 2.6 基于连接钢框的螺栓连接 |
| 2.7 钢筋机械连接 |
| 2.7.1 套筒挤压连接 |
| 2.7.2 锥套锁紧连接 |
| 2.7.3 螺纹套筒连接 |
| 2.8 焊接连接 |
| 3 各种连接技术对底部加强部位的适用性分析 |
| 4 结语 |
| 摘要 |
| abstract |
| 引言 |
| 第1章 绪论 |
| 1.1 现浇混凝土结构钢筋连接概述 |
| 1.2 装配式结构钢筋连接概述 |
| 1.3 国内装配式结构钢筋连接研究现状 |
| 1.3.1 钢筋套筒灌浆连接的国内研究现状 |
| 1.3.2 钢筋约束锚固连接的国内研究现状 |
| 1.4 国外装配式结构钢筋连接研究现状 |
| 1.4.1 钢筋套筒灌浆连接的国外研究现状 |
| 1.4.2 钢筋约束浆锚连接的国外研究现状 |
| 1.5 本文的主要研究内容 |
| 第2章 钢套筒-螺栓-结构胶连接钢筋的设计原理 |
| 2.1 连接钢筋接头的力学性能要求 |
| 2.1.1 接头连接形式 |
| 2.1.2 接头连接的强度要求 |
| 2.1.3 接头连接的刚度变形要求 |
| 2.1.4 规范中的接头等级 |
| 2.2 连接套筒设计 |
| 2.2.1 钢筋选取原则 |
| 2.2.2 螺栓的选择 |
| 2.2.3 粘钢结构胶的选取 |
| 2.2.4 套筒选型要求 |
| 2.3 本章小结 |
| 第3章 钢套筒-螺栓-结构胶连接钢筋的力学性能试验 |
| 3.1 试验概况 |
| 3.1.1 试验目的 |
| 3.1.2 试验材料准备 |
| 3.1.3 试件制作流程 |
| 3.1.4 试件总长度 |
| 3.1.5 试验设备与加载方案 |
| 3.1.6 测量数据 |
| 3.2 不同套筒长度对钢筋连接性能的影响 |
| 3.2.1 不同长度(无螺栓)套筒的轴向抗拉性能研究 |
| 3.2.2 不同长度(4个螺栓)套筒的轴向抗拉性能研究 |
| 3.2.3 不同长度(8个螺栓)套筒的轴向抗拉性能研究 |
| 3.3 不同螺栓个数对钢筋连接性能的影响 |
| 3.3.1 不同螺栓个数(150mm)套筒的轴向抗拉性能研究 |
| 3.3.2 不同螺栓个数(210mm)套筒的轴向抗拉性能研究 |
| 3.3.3 不同螺栓个数(250mm)套筒的轴向抗拉性能研究 |
| 3.4 本章小结 |
| 第4章 结构胶粘结套筒-钢筋连接件的有限元模拟 |
| 4.1 有限元分析方法及软件的介绍 |
| 4.2 有限元模型的建立 |
| 4.2.1 基本假定 |
| 4.2.2 两种常用分析模块的对比选择 |
| 4.2.3 单元类型及网格划分 |
| 4.2.4 材料模型 |
| 4.3 有限元模拟结果与分析 |
| 4.3.1 套筒最大应力比较分析 |
| 4.3.2 构件承载力比较分析 |
| 4.4 本章小结 |
| 结论与展望 |
| 参考文献 |
| 致谢 |
| 导师简介 |
| 企业导师简介 |
| 作者简介 |
| 学位论文数据集 |
