刘文博[1]（2021）在《免烧粉煤灰陶粒制备及陶粒轻骨料混凝土研究》文中指出我国是燃煤发电大国,粉煤灰是燃煤电厂火力发电后产生的工业固体废弃物。目前我国粉煤灰排放量高居世界第一。本文利用Ⅱ级活性粉煤灰为原材料,实现了由粉煤灰到免烧粉煤灰陶粒再到陶粒轻骨料混凝土的转化,本文主要工作及获得的研究成果如下。1.本文研究了Na2CO3、Ca（OH）2、CaO、Na（OH）等四种碱性激发剂对Ⅱ级粉煤灰活性激发效果,以用于免烧粉煤灰陶粒制备。试验结果表明:CaO对Ⅱ级粉煤灰活性激发效果最好。2.本文利用Ⅱ级粉煤灰为原材料,以P.Ⅱ52.5水泥、生石灰、速溶硅酸钠、脱硫石膏为外加剂,采用蒸汽养护制备出免烧粉煤灰陶粒。以筒压强度、1h吸水率、堆积密度为陶粒性能评价指标,通过单一变量试验研究了外加剂对陶粒性能的主要影响。设置正交试验探究外加剂之间的相互影响和各因素对陶粒性能影响程度,并利用矿物分析和扫描电镜解释陶粒强度机理。结合单一变量和正交试验给出新型免烧粉煤灰陶粒的最佳配比。结果表明,该陶粒满足国家规范《GB/T 17431.1-2010》轻集料及其试验方法要求的900级人造轻骨料标准。3.本文通过总结经验,对免烧型粉煤灰陶粒制备工艺方法做出优化,提出了新的生石灰添加工艺、水添加工艺、成核工艺、养护工艺;提出了生石灰制浆-湿物料制备-成球盘成球-筛分-自然养护-保湿养护-蒸汽养护的免烧型粉煤灰陶粒制备工艺路线。该工艺具有原料利用率高、生料球初始强度高、破碎率小、陶粒筒压强度高等优点,与传统烧结粉煤灰陶粒相比造价更低,具有广阔的发展前景。4.本文以自制的免烧粉煤灰陶粒为粗骨料制备轻骨料混凝土,利用玄武岩纤维改善陶粒混凝土工作性能和增强陶粒混凝土力学性能。结果表明,玄武岩纤维增强陶粒混凝土达到《JGJ/T 12-2019》轻骨料混凝土应用技术标准要求的LC45级结构用轻骨料混凝土标准。
陈旭鹏[2]（2020）在《高活性矿物掺合料混凝土力学性能和耐久性能的研究》文中指出随着社会的快速发展,基础设施建设的加快导致水泥的需求量日益加大,但是发展所带来的环境问题也日趋严重,因次以降低水泥用量,保护环境为目的,将偏高岭土、超细粉煤灰和硅灰三种高活性矿物掺合料来取代水泥,相比于传统矿物掺合料粉煤灰和矿渣,高活性矿物掺合料会使得混凝土力学性能更优异,耐久性能更好。通过正交试验和平行组试验,分别探究高活性矿物掺合料单独取代水泥或者两两复掺或者三者复掺取代水泥对混凝土力学性能的影响,并且通过快速碳化试验以及干湿循环试验研究不同养护龄期下高活性矿物掺合料混凝土的耐久性能,研究表明:（1）通过正交试验可知三元高活性矿物掺合料混凝土抗压强度的最佳配合比为A3B1C2,若仅考虑混凝土的劈裂抗拉强度,高活性矿物掺合料混凝土的最佳配比为A2B1C3,当混凝土的养护龄期低于28天时,偏高岭土是影响混凝土抗压强度最主要的因素。当混凝土养护龄期超过28天时,硅灰为影响抗压强度的主要因素。而对于劈裂抗拉强度,偏高岭土为主要影响因素。（2）当养护龄期超过28天后,在混凝土中双掺超细粉煤灰和偏高岭土,双掺超细粉煤灰和硅灰使得混凝土力学性能和抗碳化性能均高于单掺高活性矿物掺合料的混凝土。要想混凝土具有一定的抗碳化性能,需要将其养护至少7天以上,当养护龄期低于7天时,偏高岭土和硅灰会增加混凝土的碳化深度,而超细粉煤灰此时会减少混凝土的碳化深度。（3）偏高岭土的掺入使得混凝土对抗硫酸钠溶液的侵蚀有着很大的提升,但是会使得混凝土抗硫酸镁溶液的侵蚀能力明显减弱;超细粉煤灰的掺入使得混凝土的抗硫酸钠腐蚀性能以及抗硫酸镁腐蚀性能均有所提高;双掺偏高岭土以及超细粉煤灰的抗硫酸钠侵蚀能力最优,并且也具有一定抗硫酸镁的腐蚀能力;硫酸镁溶液对矿物掺合料混凝土的腐蚀破坏大于硫酸钠溶液对混凝土的腐蚀破坏,通过XRD,SEM,FTIR红光谱分析可知两种溶液对混凝土破坏程度的不同主要原因是两种溶液对混凝土侵蚀产物的不同。（4）各种腐蚀性离子对高活性矿物掺合料混凝土的侵蚀有着相互促进作用以及相互阻碍作用,通过三元高活性矿物掺合料混凝土在各个溶液中宏观以及微观形貌的对比可知单独的氯离子对混凝土没有腐蚀作用,只有镁离子一种腐蚀离子时对混凝土的侵蚀作用比较小,镁离子会促进硫酸根对混凝土的破坏,而氯离子会对硫酸根离子的侵蚀有一定的阻碍作用,抑制钙矾石的产生。实际工程中若检测出镁离子与硫酸根离子同步出现的地区需要格外注意。图:63表:26参:62
杨泽政[3]（2020）在《粉煤灰渣替代细骨料的可行性研究》文中研究指明随着我国工业进程的迅猛发展,环境问题越来越突出。一方面,工厂产生的废弃物大量堆积,污染环境的同时,还占用了宝贵的土地资源。另一方面,随着我国建筑产业的高速发展,天然河砂资源日益稀缺。将粉煤灰渣作为一种细骨料,应用于砂浆与混凝土中,如果可行,可以缓解环境压力,节约天然河砂资源。科学技术的进步,使混凝土向着高强、高性能的方向发展。混凝土内养护的概念被提出,人们发现的内养护材料有高吸水性树脂（SAP）、轻集料等。针对粉煤灰渣,疏松多孔、高吸水性的特点,将其作为一种新型内养护材料应用于混凝土中,是本实验的另外一个思路。本实验将粉煤灰渣预湿处理,然后按照等体积法替代细骨料,砂浆中的替代率分别为:20%、35%、50%、65%、80%;混凝土中的替代率分别为:20%、35%、50%。控制养护时间分别为:3 d、7 d、28 d。探究粉煤灰渣的不同替代率对砂浆和混凝土的性能的影响,包括:砂浆与混凝土的抗压强度与抗折强度、混凝土的弹性模量与泊松比;砂浆的收缩情况、抗碳化性能。在机理分析方面,测量了混凝土的超声波波速变化情况、采用SEM观测了细骨料界面过渡区、打点测量了显微硬度。从多个角度分析粉煤灰渣作为细骨料替代砂的可行性。实验结果表明:在力学性能方面,对于砂浆,干的粉煤灰渣替代砂后,无论养护时间长短,抗折强提高幅度均不低于19.2%,抗压强度提高幅度均大于9.8%;预湿的粉煤灰渣替代细骨料后,养护时间充足（28 d）时,粉煤灰渣的替代率为20%时最优,抗折强度提高9.2%,抗压强度提高4.7%;养护时间不足时（3 d、7 d）,粉煤灰渣的替代率为50%最优,抗折强度增幅25.3%,抗压强度增幅5.2%。在混凝土中,20%替代率最好,此时抗折强度增加在10%上下,抗压强度下降在5%左右。在耐久性方面,砂浆的收缩情况,在粉煤灰渣替代率为20%时最优,比未替代组收缩值大9%;砂浆抗碳化情况,粉煤灰渣替代率为50%时,砂浆抗碳化性较好与未替代组相差不大。通过机理分析,扫描电镜与显微硬度均表明,粉煤灰渣附近的水泥浆水化优于砂周围的水泥浆。可见粉煤灰渣在水泥水化时起到了一定的内养护作用。所以粉煤灰渣替代细骨料的可行性,除与替代率有关外,还与养护时间、应用对象有关。对于砂浆,粉煤灰渣替代率为50%较优;在混凝土中,粉煤灰渣对砂的替代率为20%较合适。但是粉煤灰渣替代率为35%时,砂浆的抗压强度、混凝土的抗折强度下降明显,应谨慎选择,或者加强控制。
张晨[4]（2019）在《大掺量超细粉煤灰水泥复合胶凝材料蒸养热损伤机理研究》文中研究表明装配式的新型建造方式是实现我国建筑业转型升级的最有效的途径,而蒸养预制混凝土构件是装配式建造方式的关键部分。然而,蒸汽热养护易导致混凝土产生水化产物不均、结晶粗大、孔隙粗糙等微结构缺陷,不利于混凝土制品的高性能化及长期耐久性。因此,研究大掺量超细粉煤灰水泥复合胶凝材料蒸养热损伤机理对促进装配式建筑的发展具有重要意义。本论文依托湖北省技术创新专项“基于纳微粒子-功能高分子耦合作用装配式构件绿色制备技术”（2018AAA002）,对大掺量超细粉煤灰水泥蒸养体系展开系统研究,主要研究结果如下:（1）在现有装配式构件常用蒸养制度下,研究不同粒径及不同掺量粉煤灰对胶凝体系水化、力学性能及微结构影响规律,探讨大掺量超细粉煤灰对蒸养水泥基材料的性能提升。蒸汽养护后,随粉煤灰掺量的增加,水泥石孔隙增多,多害孔的含量逐渐增加,且掺超细粉煤灰的水泥砂浆抗压强度随掺量先增加后减小;随粉煤灰细度的降低,粉煤灰消耗量增多,嵌入水泥石内的破碎粉煤灰颗粒表面“溶蚀”现象更加明显,有害孔及多害孔的含量逐渐减少,结构更致密,抗压强度升高,在蒸养早强的前提下,超细粉煤灰（D50=2.6μm）掺量可达30%,超过纯水泥体系的抗压强度。（2）探讨不同热养护制度对大掺量超细粉煤灰水泥体系水化及微结构影响规律。蒸养后水泥砂浆抗压强度均比标准养护条件高,蒸养有助于提高超细粉煤灰的早期火山灰反应,消耗更多的Ca（OH）2,蒸养过程中高温抑制了钙矾石生长;蒸养提高了水泥及粉煤灰水化反应程度,生成更多水化产物,水泥石中孔隙出现双峰形式的纳微孔结构。（3）优选养护制度,为降低体系蒸养热损伤效应提供理论支持。延长恒温养护时间、提高恒温温度对超细粉煤灰早期火山灰反应有利,早期恒温养护时间过长,对体系水化反应在后期发展不利;在40℃条件下恒温养护10h,可以得到更高的早期抗压强度;在60℃条件下恒温养护4h,可以得到更高的后期抗压强度;对于大掺量超细粉煤灰水泥复合胶凝材料体系,较理想的蒸汽养护制度为:温度20±3℃下静停2h,升温2h,升温速率20℃/h,恒温4h,恒温温度60±5℃,降温2h,降温速率20℃/h,蒸养时间8小时。
曹佃雨[5]（2019）在《掺合料对C30再生粗骨料自密实混凝土简支梁受弯性能试验研究》文中研究表明将再生骨料和矿物掺合料分别替代天然砂石骨料和水泥,已经成为了现代混凝土的一个重要特征[1]。再生粗骨料自密实混凝土（Recycled coarse aggregate self compacting concrete,简称RCASCC）是通过对建筑固体废弃物（简称固废）进行破碎、清洗、筛分等工艺处理成粒径为4.75mm16mm的再生粗骨料（Recycled coarse aggregate,简称RCA）,并配置成工作性能优异且无需振捣的混凝土[2];粉煤灰（Fly Ash,简称FA）和矿渣粉（Ground Slag,简称GS）是两种典型的火山灰质矿物掺合料,二者均为工业废渣收集加工而成,在节约水泥成本的同时,还可以降低能源消耗,起到固废再利用和环境保护的作用[3]。随着近代工业和建筑业的快速发展,环境污染和天然骨料枯竭等问题愈发严峻。为了解决这一问题,掺加矿物掺合料的RCASCC技术随之应运而生,进而在世界各国都展开了研究,并逐渐得到广泛的应用,目前已成为混凝土材料发展的热点之一。为进一步推广掺加矿物掺合料的RCASCC技术,扩大掺加矿物掺合料的RCASCC技术的应用范围,本文分别从掺加矿物掺合料的RCASCC立方体试块的工作性能和力学性能以及简支梁的受弯性能三个方面分别展开研究[4]。1、本文采用乌鲁木齐地区的FA、GS和RCA共同制作混凝土试块。在50%的RCA取代率的基础上,通过将FA和GS分别以20%、30%、40%三种水泥置换率进行单掺,并在30%水泥取代率的基础上以7:3、3:7、5:5、6:4、4:6五种掺量比进行双掺。设计RCASCC配合比,并通过工作性能测试对配合比进行适当优化,使其工作性能均达到自密实混凝土工作性能要求。2、通过在7天、14天、28天、56天4个养护龄期对混凝土试块进行抗压强度与劈裂抗拉强度试验,将不同配合比对混凝土工作性能和力学性能的影响进行对比分析,得到结论如下:（1）矿物掺合料以30%水泥置换率进行单掺,可以使单掺FA和GS的RCASCC试块抗压强度和劈裂抗拉强度在四个养护龄期内均保持稳定的增长率;（2）在30%水泥取代率的基础上,FA与GS以6:4掺量比进行双掺,可以充分发挥二者的材料性能和化学性能,使得双掺矿物掺合料的RCASCC表现出更加优越的力学性能。3、通过对FA与GS以6:4掺量比进行双掺的RCASCC梁和SCC梁进行受弯性能试验,研究了RCASCC梁和SCC梁受弯性能之间的差异,得出如下结论:（1）RCASCC梁和SCC梁的计算开裂荷载均大于试验开裂荷载;RCASCC梁和SCC梁的理论承载力值均低于试验承载力值,二者梁理论承载力值相近,但试验承载力值RCASCC梁略高于SCC梁;（2）RCASCC和SCC两组受弯试件其纵向钢筋应力-应变曲线发展基本一致,在受力过程中都经历三个阶段,即混凝土开裂前阶段、带裂缝工作阶段和破坏阶段;RCASCC简支梁和SCC简支梁均满足平截面假定;（3）两组受弯构件在钢筋屈服前荷载-跨中挠度变化曲线基本一致,钢筋屈服后,RCASCC梁和SCC梁刚度均快速下降,一直到破坏RCASCC梁的刚度仍略高于SCC梁。这说明在钢筋达到屈服荷载前和屈服后的延性方面,RCASCC梁均好于SCC梁。
苏英,刘雨轩,贺行洋,杨进,王迎斌,曾三海,杨文[6]（2019）在《超细化粉煤灰的活性提升》文中研究说明粉煤灰具有潜在活性,可作为辅助胶凝材料用于建筑材料中,但粉煤灰活性较低,限制了其应用效率。采用对粉煤灰进行超细化（d50可降至2. 51μm）处理的方法以提升其潜在活性。采用激光粒度及SEM分析了超细FA的粒度分布、均匀程度及形貌特征,采用活性指数表征了超细化对FA活性的提升,并采用XRD及FTIR探讨了超细化对FA物相组成、物质结构及活性提升的影响机理。结果表明,超细化处理显着提升了粉煤灰的颗粒均匀性及早期、后期活性指数,3 d、28 d活性指数分别提升14. 45%和25. 49%;经超细化过后FA的产物相中可见钙矾石晶体生成,Si-O振动峰向低频高活性迁移。
王京京[7]（2019）在《粉煤灰钢筋混凝土梁全寿命可持续设计》文中提出目前我国公路桥梁已超过80万座,总长度已达到5000万米。在复杂交通环境及车辆荷载的作用下,桥梁结构性能将逐渐退化、破损、钢筋锈蚀、耐久性降低,严重影响桥梁的安全运营。因此,有必要在桥梁设计中引入全寿命设计方法,即在设计阶段就考虑结构建成后养护、检测、维修加固等。传统的桥梁全生命周期分析和设计中主要包括安全性、适用性、耐久性等性能指标和经济指标。但桥梁在修建过程中需要消耗大量能源和自然资源,特别是修建在生态环境薄弱地域或水域的桥梁,更容易对当地的生态环境造成负面影响。为了提高桥梁的可持续性,有必要在确保安全的前提下将现有方法中的安全、耐久等性能指标拓展到包含环境、经济、社会以及结构性能等各方面的可持续性指标。作为桥梁在施工建造过程中最主要的工程材料,混凝土在其生产过程中（尤其是水泥的生产）需要消耗大量的能源并造成极大的温室气体排放,研究显示大约每生产1吨水泥熟料就要向大气排放0.73-0.99吨二氧化碳。粉煤灰是目前应用最广泛、用量最大的辅助胶凝材料,用粉煤灰替换部分水泥,不仅够改善混凝土的各项性能,还能减少水泥及其熟料的用量,降低混凝土及其结构在全生命周期内的能源消耗和温室气体排放。本文基于生命周期评价（Life Cycle Assessment,LCA）基本理论,以粉煤灰混凝土及桥梁的上部结构——粉煤灰钢筋混凝土梁作为研究对象,从原材料选取、设计、施工、以及运营维护各个阶段,考虑粉煤灰掺量、粉煤灰混凝土强度和强度发展特性、粉煤灰混凝土耐久性等因素,对粉煤灰混凝土及其构件生命周期内的碳排放和成本进行定量化分析,构建粉煤灰混凝土结构全生命周期综合可持续性评价指标和设计方法。本文的主要研究内容如下:（1）确立了粉煤灰混凝土强度、龄期和掺量等参数的影响特性,构建了以混凝土强度为主要表征的碳排放计算模型,对粉煤灰混凝土在其生产过程中的碳排放进行计算,并对影响碳排放的重要参数进行不确定性分析。（2）基于一般大气环境下的粉煤灰钢筋混凝土梁非线性时变可靠度模型,考虑混凝土结构使用年限的碳排放和成本评价问题,建立了粉煤灰钢筋混凝土梁生命周期内碳排放和成本增量分析模型。（3）针对以往对碳排放和成本的时间效应研究不足的问题,从碳排放的持续效应、货币的时间价值和考虑货币时间价值的碳排放折现三个方面进行研究,建立了粉煤灰钢筋混凝土梁碳排放和成本的时间效应模型。（4）考虑粉煤灰钢筋混凝土梁全生命周期内碳排放、成本和可靠度等因素的变化,采用动态规划理论,提出了粉煤灰钢筋混凝土梁全生命周期维修优化策。（5）考虑性能、环境、经济和社会等因素综合影响,建立了粉煤灰钢筋混凝土梁全生命周期可持续性评价模型,并对可持续评价模型中的社会、经济、环境的权重因子的不确定性进行分析,提出了混凝土结构可持续设计的概念和思路。
王群,关宏洁,严心娥[8]（2018）在《超细粉煤灰粒径和掺量对混凝土力学性能的影响研究》文中进行了进一步梳理超细粉煤灰混凝土是未来混凝土材料发展的主要方向之一。为分析超细粉煤灰混凝土的力学性能,本文对不同龄期、不同超细粉煤灰粒径和掺量条件下混凝土的抗压强度、劈裂抗拉强度以及抗折强度等进行了试验研究。研究结果表明:（1）不同粉煤灰粒径下混凝土拌合物的坍落度均随超细粉煤灰掺量的增大而逐渐增大,但增大的速率却逐渐减小;同一粉煤灰掺量条件下,超细粉煤灰颗粒粒径越小,相应的粉煤灰混凝土的坍落度越大,且其与粉煤灰颗粒粒径减小的幅度呈指数递增关系。（2）超细粉煤灰粒径越小,其在混凝土中的最优掺量就越大,当超细粉煤灰粒径小于5μm时,为提高60 d抗压强度,超细粉煤灰在混凝土中的最优掺量宜为30%。（3）当混凝土养护龄期为60 d时,不同粒径下超细粉煤灰混凝土劈裂抗拉强度和抗折强度都随超细粉煤灰掺量增大出现先增大后减小的变化规律,在超细粉煤灰掺量为20%～30%时,粉煤灰混凝土的劈裂抗拉强度和抗折强度最高。
王瑞[9]（2018）在《超细粉煤灰高强混凝土性能研究》文中认为随着我国建筑业的进一步发展,对混凝土掺合料的研究也在不断地深入。本文把原灰研磨成平均粒径为2.95um的超细粉煤灰（UFA）,以此UFA作为新拌混凝土的掺合料,研究UFA混凝土的工作性能以及力学性能。本论文从两个角度出发,其一,以不同掺合料（硅灰、原灰以及UFA）分别代替10%的水泥掺量,制得高强混凝土试块,对比分析不同系混凝土的工作性能（坍落度以及坍落度损失）,比较不同系砼的早期抗压强度以及砼后期抗压强度,比较不同系混凝土28d的劈拉强度;其二,都以UFA为掺合料代替水泥制得试块,对比分析不同掺量的UFA制得的试块在不同龄期的抗压强度,借此得出对应龄期内的最优UFA掺量,得出下面结论:以不同掺合料（硅灰、原灰以及UFA）分别代替10%的水泥掺量,配置高强混凝土,超细粉煤灰、粉煤灰以及硅灰分别作为掺合料都可以很好的提高新拌混凝土的初始坍落度,并且掺入超细粉煤灰或者硅灰的混凝土初始坍落度提高更为明显,达到210mm。此外,三种掺合料分别配置混凝土,其对各自混凝土坍落度经时损失的抑制效果为超细粉煤灰>粉煤灰>硅灰,超细粉煤灰作为掺合料能更好抑制混凝土的坍落度损失。针对于不同掺合料制得试块的力学性能方面,基于7d龄期,掺入UFA的试块抗压强度大于粉煤灰试块的强度,其低于硅灰系试块强度;3d到28d期间,硅灰混凝土试块抗压强度增长值最大;28d到60d或者到90d期间,UFA混凝土试块抗压强度增长值最大,远超过其它砼试块强度的增长值。针对于同种掺合料UFA分别替代不同掺量（10%、20%、30%、40%、50%）的水泥配置混凝土,UFA掺量为30%的混凝土试块在后期养护阶段,强度增长最大,故而UFA系混凝土最优掺量为30%。本论文也结合了实际施工中存在的某些问题进行了联想,从理论角度出发,利用UFA作为掺合料的优势,能够较好解决工程运距问题,且能较好解决混凝土早期水化热过大的问题,以及可以节约水泥,有着更好的经济效益。
梁博[10]（2018）在《纳米SiO2超细粉煤灰混凝土力学性能试验与微观结构分析》文中研究表明混凝土中加入适量的纳米SiO2可以改善其静态力学性能。超细粉煤灰代替水泥不仅减少了水泥的用量、节能减排、利用副产物粉煤灰,并且混凝土中加入适量的超细粉煤灰也可以改善其诸多性能。在混凝土中加入适量的纳米SiO2和超细粉煤灰能够发挥其优势互补的良好作用。本论文进行了纳米SiO2和超细粉煤灰在不同掺量下混凝土的抗压、劈裂抗拉和抗折强度试验及二者最优掺量下SEM试验,通过强度和微观结构分析二者对混凝土的作用机理。基本力学试验为养护龄期为28d的不同纳米SiO2和超细粉煤灰加入量下混凝土的抗压、劈裂抗拉及抗折强度试验。纳米SiO2加入量是0%、0.6%、0.8%、1.0%、1.2%和1.4%,超细粉煤灰加入量是0%、15%和20%。试验结果表明,当混凝土中仅加入纳米SiO2,混凝土试件的抗压、劈裂抗拉及抗折强度均随纳米SiO2掺量的增加呈现先上升后下降的趋势,当其加入量为0.8%时,混凝土试件抗压、劈裂抗拉及抗折强度的增幅效果最佳,相比普通混凝土试件分别提高了22.5%、16.94%和13.70%;混凝土中单掺超细粉煤灰时,相比掺量20%下最优的掺量为15%,此时混凝土试件的抗压、劈裂抗拉及抗折强度较素混凝土试件分别提高了12.8%、6.56%和5.94%;混凝土复掺纳米SiO2和超细粉煤灰,在纳米SiO2加入量为1.0%、超细粉煤灰加入量为15%时,其试件抗压、劈裂抗拉及抗折强度的增幅效果最佳,相比普通混凝土分别提高了21.9%、16.21%和13.18%。进行了混凝土中复掺1.0%的纳米SiO2和15%的超细粉煤灰,且养护龄期分别为3d、7d和14d的抗压和劈裂抗拉力学试验。试验结果表明,加入纳米SiO2均能提高不同龄期混凝土抗压和劈裂抗拉强度;加入超细粉煤灰对混凝土养护龄期3d和7d的抗压和劈裂抗拉强度产生的不利影响,纳米SiO2和超细粉煤灰复掺均改善了混凝土不同龄期抗压和劈裂抗拉强度,且增强效果优于单掺纳米SiO2。由此可知在混凝土中复掺适量的纳米SiO2和超细粉煤灰,可以显着增强混凝土的早期力学性能。在前期纳米SiO2超细粉煤灰混凝土基本静态力学性能试验的基础上,通过扫描电子显微镜对养护龄期为7d和28d的纳米SiO2超细粉煤灰混凝土进行了微观扫描电镜试验。结果显示,混凝土掺入1.0%的纳米SiO2时,其内部结构的致密性好于相同龄期的普通混凝土。混凝土掺入15%的超细粉煤灰时,其7d内部结构的致密性劣于相同龄期的普通混凝土。二者复掺于混凝土中时,其内部有大量规则的AFt晶体与不定形C-S-H凝胶,从而混凝土内部结构形成了相对密实的网络骨架体系,密实度显着增强。
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本文主要提出一款精简64位RISC处理器存储管理单元结构并详细分析其设计过程。在该MMU结构中,TLB采用叁个分离的TLB,TLB采用基于内容查找的相联存储器并行查找,支持粗粒度为64KB和细粒度为4KB两种页面大小,采用多级分层页表结构映射地址空间,并详细论述了四级页表转换过程,TLB结构组织等。该MMU结构将作为该处理器存储系统实现的一个重要组成部分。
调查法：该方法是有目的、有系统的搜集有关研究对象的具体信息。
观察法：用自己的感官和辅助工具直接观察研究对象从而得到有关信息。
实验法：通过主支变革、控制研究对象来发现与确认事物间的因果关系。
文献研究法：通过调查文献来获得资料，从而全面的、正确的了解掌握研究方法。
实证研究法：依据现有的科学理论和实践的需要提出设计。
定性分析法：对研究对象进行“质”的方面的研究，这个方法需要计算的数据较少。
定量分析法：通过具体的数字，使人们对研究对象的认识进一步精确化。
跨学科研究法：运用多学科的理论、方法和成果从整体上对某一课题进行研究。
功能分析法：这是社会科学用来分析社会现象的一种方法，从某一功能出发研究多个方面的影响。
模拟法：通过创设一个与原型相似的模型来间接研究原型某种特性的一种形容方法。
| 致谢 |
| 摘要 |
| abstract |
| 第一章 绪论 |
| 1.1 课题研究目的和意义 |
| 1.2 国内外研究现状 |
| 1.2.1 轻骨料简介 |
| 1.2.2 焙烧型陶粒国内外研究现状 |
| 1.2.3 免烧粉煤灰陶粒国内外研究现状 |
| 1.2.4 轻骨料混凝土简介 |
| 1.2.5 轻骨料混凝土国内外研究现状 |
| 1.3 本文主要的研究内容 |
| 1.3.1 主要研究内容 |
| 1.3.2 技术路线 |
| 第二章 碱激发粉煤灰活性试验研究 |
| 2.1 引言 |
| 2.2 试验方案 |
| 2.3 碱性激发剂对粉煤灰活性的影响 |
| 2.3.1 碱激活粉煤灰活性测定 |
| 2.4 本章小结 |
| 第三章 免烧粉煤灰陶粒制备研究 |
| 3.1 引言 |
| 3.2 免烧粉煤灰陶粒强度机理 |
| 3.3 免烧粉煤灰陶粒制备工艺调控 |
| 3.3.1 生石灰添加工艺 |
| 3.3.2 水添加工艺 |
| 3.3.3 成核工艺 |
| 3.3.4 成球工艺 |
| 3.3.5 养护工艺 |
| 3.4 原料调控对粉煤灰陶粒性质的影响 |
| 3.4.1 陶粒性能分析方法 |
| 3.4.2 水泥的影响 |
| 3.4.3 生石灰的影响 |
| 3.4.4 速溶硅酸钠的影响 |
| 3.4.5 石膏的影响 |
| 3.4.6 正交实验研究 |
| 3.5 成本核算 |
| 3.6 结论 |
| 第四章 陶粒轻骨料混凝土研究 |
| 4.1 引言 |
| 4.2 轻骨料混凝土试配 |
| 4.2.1 轻骨料混凝土原料 |
| 4.2.2 陶粒添加工艺 |
| 4.2.3 玄武岩纤维介绍 |
| 4.2.4 陶粒混凝土各原料配比计算 |
| 4.2.5 陶粒混凝土制备 |
| 4.3 陶粒混凝土力学性能研究 |
| 4.3.1 混凝土抗压试验 |
| 4.3.2 混凝土轴心抗压试验 |
| 4.3.3 混凝土抗劈裂试验 |
| 4.3.4 混凝土抗折试验 |
| 4.4 成本核算 |
| 4.5 结论 |
| 第五章 结论及展望 |
| 5.1 主要结论 |
| 5.2 展望与不足 |
| 参考文献 |
| 攻读硕士学位期间的学术活动及成果情况 |
| 摘要 |
| Abstract |
| 1 绪论 |
| 1.1 课题研究背景 |
| 1.1.1 环境污染日趋严重 |
| 1.1.2 混凝土耐久性问题的突出 |
| 1.2 研究意义 |
| 1.3 高活性矿物掺合料的研究及应用 |
| 1.3.1 偏高岭土在混凝土中的研究及应用 |
| 1.3.2 硅灰在混凝土中的研究及应用 |
| 1.3.3 超细粉煤灰在混凝土中的研究及应用 |
| 1.4 论文主要的研究内容及技术路线 |
| 1.4.1 论文的研究内容 |
| 1.4.2 技术路线 |
| 2 原材料和试验方案 |
| 2.1 试验材料 |
| 2.2 试验方案 |
| 2.2.1 正交试验方案 |
| 2.2.2 单掺组与双掺组的混凝土配合比 |
| 2.3 试验方法 |
| 2.3.1 混凝土试块的浇筑及养护 |
| 2.3.2 力学性能试验 |
| 2.3.3 碳化性能试验 |
| 2.3.4 干湿循环试验 |
| 3 三元高活性矿物掺合料混凝土正交试验 |
| 3.1 正交试验结果直观分析 |
| 3.2 极差分析法 |
| 3.2.1 抗压强度极差分析结果 |
| 3.2.2 劈裂抗拉强度极差分析结果 |
| 3.3 方差分析法 |
| 3.3.1 抗压强度方差分析结果 |
| 3.3.2 劈裂抗拉强度方差分析结果 |
| 3.4 正交层次分析法 |
| 3.4.1 抗压强度层次分析法结果 |
| 3.4.2 劈裂抗拉强度层次分析法结果 |
| 3.5 因素指标分析法 |
| 3.5.1 混凝土抗压强度因素指标分析结果 |
| 3.5.2 混凝土劈裂抗拉强度因素指标分析结果 |
| 3.6 微观分析 |
| 3.7 本章小结 |
| 4 单掺与双掺高活性矿物掺合料混凝土力学性能研究 |
| 4.1 单掺高活性矿物掺和料混凝土的抗压性能 |
| 4.2 双掺高活性矿物掺合料混凝土力学性能的变化 |
| 4.2.1 双掺硅灰与超细粉煤灰各龄期抗压强度变化 |
| 4.2.2 双掺偏高岭土与超细粉煤灰各龄期抗压性能的变化 |
| 4.3 本章小结 |
| 5 单掺与双掺高活性矿物掺合料碳化性能试验 |
| 5.1 单掺高活性矿物掺合料碳化深度 |
| 5.2 双掺高活性矿物掺合料混凝土碳化深度 |
| 5.2.1 双掺硅灰和超细粉煤灰对混凝土碳化性能的影响 |
| 5.2.2 双掺偏高岭土和超细粉煤灰对混凝土碳化性能的影响 |
| 5.3 混凝土碳化前后微观结构分析 |
| 5.4 本章小结 |
| 6 单掺与双掺高活性矿物掺合料抗盐侵蚀能力 |
| 6.1 混凝土抗压性能的变化情况 |
| 6.1.1 单掺偏高岭土混凝土的抗压性能变化情况 |
| 6.1.2 单掺超细粉煤灰混凝土的抗压性能变化情况 |
| 6.1.3 双掺掺合料混凝土的抗压性能变化情况 |
| 6.2 混凝土内部物相组成分析 |
| 6.2.1 X射线衍射分析 |
| 6.2.2 傅里叶红外光谱分析 |
| 6.3 微观结构分析 |
| 6.4 本章小结 |
| 7 不同腐蚀溶液对三元高活性矿物掺合料腐蚀情况 |
| 7.1 高活性矿物掺合料混凝土物理力学性能的变化 |
| 7.2 宏观形貌分析 |
| 7.3 物相成分分析 |
| 7.4 微观形貌分析 |
| 7.5 本章小结 |
| 8 结论与展望 |
| 8.1 结论 |
| 8.2 展望 |
| 参考文献 |
| 致谢 |
| 作者简介及读研期间主要科研成果 |
| 摘要 |
| ABSTRACT |
| 第1章 绪论 |
| 1.1 研究背景及意义 |
| 1.2 国内外研究现状 |
| 1.2.1 粉煤灰在混凝土中的应用现状 |
| 1.2.2 粉煤灰替代细骨料的研究状况 |
| 1.2.3 轻集料作为内养护材料的研究现状 |
| 1.3 存在的问题及主要研究内容 |
| 1.3.1 存在的问题 |
| 1.3.2 本文主要研究内容 |
| 第2章 原材料、配合比与试验方法 |
| 2.1 前言 |
| 2.2 实验用原材料及其特性 |
| 2.2.1 水泥 |
| 2.2.2 粉煤灰渣 |
| 2.2.3 细骨料 |
| 2.2.4 粗骨料 |
| 2.2.5 水 |
| 2.3 实验配合比设计 |
| 2.3.1 粉煤灰渣对砂的替代率 |
| 2.3.2 水胶比 |
| 2.3.3 试验配合比 |
| 2.4 试验过程及方法 |
| 2.4.1 试件制备流程及养护方法 |
| 2.4.2 砂浆试件强度测定 |
| 2.4.3 混凝土力学性能的测定 |
| 2.4.4 砂浆试件的收缩试验 |
| 2.4.5 砂浆快速碳化实验 |
| 2.4.6 试件质量随龄期变化情况 |
| 2.4.7 混凝土超声波声速的测定 |
| 2.4.8 砂浆细骨料界面过渡区SEM试验 |
| 2.4.9 砂浆细骨料附近水泥浆显微硬度试验 |
| 2.5 本章小结 |
| 第3章 粉煤灰渣对砂浆与混凝土力学性能的影响 |
| 3.1 前言 |
| 3.2 砂浆试件抗压强度与抗折强度试验及结果分析 |
| 3.3 混凝土试件相关力学试验及结果分析 |
| 3.3.1 混凝土试件强度试验 |
| 3.3.2 混凝土弹性模量、泊松比的变化情况 |
| 3.4 机理浅析 |
| 3.4.1 砂浆试件质量随龄期的变化 |
| 3.4.2 混凝土超声波随龄期的变化情况 |
| 3.4.3 砂浆界面过渡区微观结构 |
| 3.4.4 机理浅析归纳 |
| 3.5 本章小结 |
| 第4章 粉煤灰渣对砂浆和混凝土耐久性的影响 |
| 4.1 前言 |
| 4.2 粉煤灰渣替代率对砂浆收缩的影响 |
| 4.3 砂浆快速碳化实验 |
| 4.4 机理浅析 |
| 4.4.1 砂浆界面过渡区微观结构 |
| 4.4.2 界面过渡区显微硬度测试分析 |
| 4.5 本章小结 |
| 结论 |
| 参考文献 |
| 攻读硕士学位期间承担的科研任务与主要成果 |
| 致谢 |
| 摘要 |
| Abstract |
| 第1章 绪论 |
| 1.1 研究背景及意义 |
| 1.2 国内外研究现状综述 |
| 1.2.1 蒸养预制混凝土构件的研究现状 |
| 1.2.2 粉煤灰及粉煤灰水泥复合胶凝材料研究现状 |
| 1.2.3 蒸养对粉煤灰水泥复合胶凝材料的影响研究现状 |
| 1.3 主要研究目标和研究内容 |
| 1.3.1 主要研究目标 |
| 1.3.2 主要研究内容 |
| 第2章 原材料及试验方法 |
| 2.1 主要原材料及性质 |
| 2.1.1 水泥 |
| 2.1.2 粉煤灰 |
| 2.1.3 外加剂 |
| 2.1.4 拌和用水 |
| 2.2 仪器设备 |
| 2.3 试验方法 |
| 2.3.1 水泥砂浆配合比 |
| 2.3.2 水泥试块成型与养护 |
| 2.3.3 水泥力学性能测试 |
| 2.3.4 水泥微观性能测试 |
| 第3章 热养护对超细粉煤灰水泥体系的水化进程的影响 |
| 3.1 XRD分析 |
| 3.1.1 不同FA掺量情况下XRD分析 |
| 3.1.2 不同FA细度情况下XRD分析 |
| 3.2 TG-DTG分析 |
| 3.2.1 不同FA掺量情况下的TG-DTG分析 |
| 3.2.2 不同FA细度情况下的TG-DTG分析 |
| 3.3 NMR分析 |
| 3.3.1 不同FA掺量情况下的NMR分析 |
| 3.3.2 不同FA细度情况下的NMR分析 |
| 3.4 本章小结 |
| 第4章 热养护对超细粉煤灰水泥体系的力学性能及微观结构的影响 |
| 4.1 力学性能 |
| 4.1.1 FA掺量对力学性能的影响 |
| 4.1.2 FA细度对力学性能的影响 |
| 4.2 微观形貌分析 |
| 4.2.1 掺FA0 粉煤灰蒸养水泥体系的微观形貌分析 |
| 4.2.2 掺FA1 粉煤灰蒸养水泥体系的微观形貌分析 |
| 4.3 孔结构分析 |
| 4.3.1 不同FA掺量情况下的孔结构分析 |
| 4.3.2 不同FA细度情况下的孔结构分析 |
| 4.4 本章小结 |
| 第5章 不同热养护制度下超细粉煤灰水泥热损伤分析 |
| 5.1 不同热养护制度对力学性能的影响 |
| 5.2 不同热养护制度情况下的XRD分析 |
| 5.3 不同热养护制度情况下的TG-DTG分析 |
| 5.4 不同热养护制度情况下的SEM分析 |
| 5.5 不同热养护制度情况下的MIP分析 |
| 5.6 本章小结 |
| 第六章 结论与展望 |
| 6.1 结论 |
| 6.2 展望 |
| 参考文献 |
| 致谢 |
| 摘要 |
| abstract |
| 第1章 绪论 |
| 1.1 研究背景 |
| 1.2 再生混凝土分类 |
| 1.3 国内外再生混凝土研究现状 |
| 1.3.1 国外研究综述 |
| 1.3.2 国内研究综述 |
| 1.3.3 综述评价 |
| 1.4 研究目的及意义 |
| 1.4.1 研究目的 |
| 1.4.2 研究意义 |
| 1.5 本文主要研究内容 |
| 第2章 原材料与试件制作 |
| 2.1 试验原材料 |
| 2.1.1 水泥 |
| 2.1.2 骨料 |
| 2.1.3 掺合料—粉煤灰 |
| 2.1.4 掺合料—矿渣粉 |
| 2.1.5 砂子和石子 |
| 2.1.6 钢筋 |
| 2.1.7 外加剂 |
| 2.2 初步配合比设计 |
| 2.3 试验配合比优化 |
| 2.4 试件设计 |
| 2.4.1 混凝土立方体试块 |
| 2.4.2 钢筋混凝土简支梁 |
| 2.5 试验技术路线 |
| 2.6 本章小结 |
| 第3章 掺合料对再生粗骨料自密实混凝土工作性能和力学性能的影响 |
| 3.1 试验方案 |
| 3.1.1 试件 |
| 3.1.2 加载方法 |
| 3.2 试验结果与分析 |
| 3.2.1 工作性能 |
| 3.2.2 力学性能 |
| 3.3 本章小结 |
| 第4章 掺合料对RCASCC简支梁受弯性能影响 |
| 4.1 试验概况 |
| 4.1.1 试验内容 |
| 4.1.2 试件设计 |
| 4.1.3 试验装置及主要仪器设备 |
| 4.2 试验量测内容、方法及加载程序 |
| 4.2.1 挠度 |
| 4.2.2 应变 |
| 4.2.3 裂缝 |
| 4.2.4 加载程序 |
| 4.3 受弯构件破坏形态及裂缝的开展 |
| 4.3.1 RCASCCL破坏形态及裂缝的开展 |
| 4.3.2 SCCL破坏形态及裂缝的开展 |
| 4.4 试验结果及分析 |
| 4.4.1 开裂荷载 |
| 4.4.2 正截面承载力计算 |
| 4.4.3 纵向受拉钢筋荷载应变分析 |
| 4.4.4 跨中挠度分析 |
| 4.4.5 平截面假定适用性分析 |
| 4.4.6 试验结果对比分析 |
| 4.5 本章小结 |
| 第5章 结论与展望 |
| 5.1 结论 |
| 5.2 展望 |
| 参考文献 |
| 硕士期间发表论文 |
| 致谢 |
| 1 引言 |
| 2 试验 |
| 2.1 原材料 |
| 2.2 试验测试仪器及方法 |
| 3 结果与讨论 |
| 3.1 粉煤灰的粒度分布 |
| 3.2 颗粒均匀程度 |
| 3.3 颗粒形貌 |
| 3.4 活性指数 |
| 3.5 物相组成 |
| 3.6 研磨超细化对粉煤灰化学键的影响 |
| 4 结论 |
| 致谢 |
| 中文摘要 |
| ABSTRACT |
| 1 绪论 |
| 1.1 研究背景与研究意义 |
| 1.2 国内外研究现状 |
| 1.2.1 混凝土(结构)生命周期评价的国内外研究现状 |
| 1.2.2 可持续性评价的研究现状 |
| 1.2.3 粉煤灰作为水泥替代品的研究现状 |
| 1.2.4 环境影响时间效应的研究现状 |
| 1.3 存在的主要问题 |
| 1.4 本文研究内容、创新点及技术路线 |
| 2 基于强度的粉煤灰混凝土碳排放模型 |
| 2.1 粉煤灰混凝土碳排放模型 |
| 2.1.1 粉煤灰混凝土碳排放计算方法 |
| 2.1.2 粉煤灰碳排放清单 |
| 2.2 粉煤灰混凝土抗压强度计算模型 |
| 2.2.1 粉煤灰混凝土28天抗压强度模型 |
| 2.2.2 粉煤灰混凝土早期和长期抗压强度模型 |
| 2.2.3 考虑粉煤灰掺量的混凝土抗压强度折减 |
| 2.3 基于MIC的碳排放参数不确定性分析 |
| 2.3.1 基于MIC的粉煤灰混凝土碳排放参数重要性排序 |
| 2.3.2 粉煤灰混凝土抗压强度和碳排放的关系 |
| 2.3.3 粉煤灰掺量和碳排放的关系 |
| 2.3.4 粉煤灰混凝土龄期和碳排放的关系 |
| 2.3.5 其他因素和碳排放的关系 |
| 2.4 基于概率的粉煤灰混凝土碳排放统计分析 |
| 2.4.1 粉煤灰混凝土碳排放分布类型 |
| 2.4.2 粉煤灰混凝土碳排放特征值 |
| 2.5 本章小结 |
| 3 基于设计使用寿命的粉煤灰RC梁碳排放和成本 |
| 3.1 基于时变可靠度的粉煤灰RC梁耐久性模型 |
| 3.1.1 粉煤灰RC梁碳化腐蚀模型 |
| 3.1.2 粉煤灰RC梁钢筋锈蚀模型 |
| 3.1.3 钢筋与混凝土粘结模型 |
| 3.1.4 粉煤灰RC梁时变抗力模型 |
| 3.1.5 粉煤灰RC梁时变可靠度模型 |
| 3.2 粉煤灰RC梁使用寿命分析 |
| 3.2.1 基于承载能力极限状态的RC梁初始可靠度 |
| 3.2.2 基于正常使用极限状态的RC梁初始可靠度 |
| 3.2.3 粉煤灰RC梁使用寿命预测 |
| 3.3 粉煤灰RC梁最大使用寿命预测 |
| 3.3.1 考虑粉煤灰掺量的RC梁抗压强度设计值 |
| 3.3.2 粉煤灰RC梁最大配筋率修正 |
| 3.3.3 粉煤灰RC梁最大使用寿命预测 |
| 3.4 基于使用寿命的粉煤灰RC梁碳排放和成本分析 |
| 3.4.1 粉煤灰RC梁的碳排放和成本模型 |
| 3.4.2 基于使用寿命的粉煤灰RC梁碳排放增量分析 |
| 3.4.3 基于使用寿命的粉煤灰RC梁成本增量分析 |
| 3.5 本章小结 |
| 4 考虑时间效应的粉煤灰RC梁维修策略优化 |
| 4.1 基于可靠度的粉煤灰RC梁生命周期维修加固 |
| 4.1.1 常见RC梁维护方法 |
| 4.1.2 RC梁维修措施效果模型 |
| 4.1.3 预防性维护策略对RC梁可靠度指标和使用寿命的影响 |
| 4.1.4 实质性维护策略对RC梁可靠度指标和使用寿命的影响 |
| 4.2 RC梁单次维修加固的碳排放和成本 |
| 4.3 碳排放和成本的时间价值 |
| 4.3.1 碳排放的持续效应 |
| 4.3.2 货币的时间价值 |
| 4.3.3 考虑货币时间价值的碳排放折现 |
| 4.4 粉煤灰RC梁全生命周期维修策略优化 |
| 4.4.1 RC梁生命周期动态维修优化模型 |
| 4.4.2 不考虑时间效应的RC梁维修策略优化 |
| 4.4.3 考虑时间效应的RC梁维修策略优化 |
| 4.5 本章小结 |
| 5 粉煤灰RC梁综合可持续设计 |
| 5.1 粉煤灰RC梁可持续性评价模型 |
| 5.1.1 生命周期可持续性影响评价 |
| 5.1.2 单目标优化模型 |
| 5.2 粉煤灰RC梁可持续极限状态 |
| 5.2.1 粉煤灰RC梁可持续极限状态设计 |
| 5.2.2 案例分析 |
| 5.3 基于不确定性的环境、经济、社会权重因子分析 |
| 5.4 本章小结 |
| 6 结论与展望 |
| 6.1 结论 |
| 6.2 展望 |
| 参考文献 |
| 附录A 实验室混凝土配合比设计和强度数据库 |
| 作者简历及攻读博士学位期间取得的研究成果 |
| 学位论文数据集 |
| 0 引言 |
| 1 试验设计 |
| 1.1 试验材料 |
| 1.2 混凝土配合比设计 |
| 1.3 试验测试 |
| 2 超细粉煤灰混凝土力学性能分析 |
| 2.1 坍落度 |
| 2.2 抗压强度 |
| 2.3 劈裂抗拉强度 |
| 2.4抗折强度 |
| 3 结论 |
| 摘要 |
| abstract |
| 1 绪论 |
| 1.1 研究背景和意义 |
| 1.1.1 绿色材料 |
| 1.1.2 绿色混凝土 |
| 1.1.3 高强混凝土 |
| 1.1.4 研究的意义 |
| 1.2 国内外研究现状 |
| 1.2.1 粉煤灰混凝土研究现状 |
| 1.2.2 硅灰混凝土研究现状 |
| 1.2.3 超细粉煤灰混凝土研究现状 |
| 1.3 论文主要研究内容和方法 |
| 1.3.1 研究内容 |
| 1.3.2 研究方法以及创新点 |
| 1.3.3 论文技术路线图 |
| 2 混凝土活性掺合料的基本理论 |
| 2.1 混凝土活性掺合料种类 |
| 2.2 超细粉煤灰 |
| 2.2.1 UFA的物理化学性质 |
| 2.3 超细粉煤灰(UFA)对混凝土性能影响 |
| 2.3.1 拌和混凝土初期 |
| 2.3.2 开始养护到完成28d养护,混凝土中期 |
| 2.3.3 混凝土硬化后期 |
| 3 试验概况 |
| 3.1 试验材料 |
| 3.2 试验仪器 |
| 3.2.1 试验主要仪器 |
| 3.3 配合比确定 |
| 3.3.1 配合比设计 |
| 3.4 研究内容 |
| 3.5 试验过程 |
| 3.5.1 试块制作 |
| 3.5.2 试块成型 |
| 3.5.3 试块养护 |
| 4 不同掺合料对混凝土工作性能影响对比研究 |
| 4.1 粉煤灰与硅灰对混凝土工作性能影响对比研究 |
| 4.1.1 解析初始坍落度增大原因 |
| 4.1.2 剖析坍落度损失的不同 |
| 4.2 粉煤灰与超细粉煤灰对混凝土工作性能影响对比研究 |
| 4.2.1 解析UFA系砼初始坍落度增大原因 |
| 4.2.2 剖析UFA对坍损的抑制作用 |
| 4.3 UFA、硅灰以及粉煤灰对混凝土工作性能影响对比分析 |
| 4.3.1 三种掺合料系砼工作性汇总分析 |
| 4.3.2 结合工程问题,进行联想 |
| 4.4 小结 |
| 5 超细粉煤灰、硅灰以及粉煤灰对混凝土力学性能影响对比研究 |
| 5.1 混凝土抗压强度试验 |
| 5.1.1 抗压强度测试方法 |
| 5.1.2 抗压强度数据汇总以及分析 |
| 5.2 超细粉煤灰和粉煤灰对混凝土抗压强度影响对比以及分析 |
| 5.2.1 3d至28d的前期养护 |
| 5.2.2 28d至90d的后期养护 |
| 5.3 超细粉煤灰和硅灰对混凝土抗压强度影响对比以及分析 |
| 5.3.1 3d至28d的前期养护 |
| 5.3.2 28d至90d的后期养护 |
| 5.4 混凝土劈裂抗拉强度试验 |
| 5.4.1 混凝土劈裂抗拉强度测试方法 |
| 5.4.2 28d劈拉强度对比研究 |
| 5.5 小结 |
| 6 不同掺量超细粉煤灰对混凝土力学性能影响对比研究 |
| 6.1 抗压强度试验 |
| 6.2 不同掺量超细粉煤灰砼的28d抗压强度分析 |
| 6.3 不同掺量超细粉煤灰砼的早期抗压强度分析以及理论展望 |
| 6.3.1 早期强度的对比分析 |
| 6.3.2 结合工程水化热过大问题,进行联想 |
| 6.4 不同掺量超细粉煤灰砼的后期抗压强度分析以及理论展望 |
| 6.4.1 后期强度的对比分析 |
| 6.4.2 结合UFA砼后期强度分析的理论展望 |
| 6.5 小结 |
| 7 结论与展望 |
| 7.1 结论 |
| 7.2 展望 |
| 参考文献 |
| 致谢 |
| 作者简介以及研究生期间科研成果 |
| 摘要 |
| abstract |
| 1 绪论 |
| 1.1 研究背景和研究意义 |
| 1.1.1 研究背景 |
| 1.1.2 研究意义 |
| 1.2 掺纳米SiO_2超细粉煤灰混凝土的材料简介 |
| 1.2.1 纳米SiO_2简介 |
| 1.2.2 超细粉煤灰简介 |
| 1.3 国内外研究现状 |
| 1.3.1 纳米SiO_2混凝土 |
| 1.3.2 超细粉煤灰混凝土 |
| 1.3.3 纳米SiO_2超细粉煤灰混凝土的发展前景 |
| 1.4 研究内容、目的和方法 |
| 1.4.1 研究内容 |
| 1.4.2 研究目的 |
| 1.4.3 研究方法 |
| 2 纳米SiO_2超细粉煤灰混凝土的增强机理 |
| 2.1 纳米SiO_2对混凝土性能机理的影响 |
| 2.1.1 纳米SiO_2对混凝土工流变性的影响 |
| 2.1.2 纳米SiO_2对混凝土水化性能的影响 |
| 2.1.3 纳米SiO_2对混凝土内部结构的影响 |
| 2.2 超细粉煤灰对混凝土性能机理的影响 |
| 2.2.1 超细粉煤灰对混凝土工作性能的影响 |
| 2.2.2 超细粉煤灰对混凝土内部结构的影响 |
| 3 纳米SiO_2超细粉煤灰混凝土试验设计 |
| 3.1 试验材料 |
| 3.2 试验配合比设计 |
| 3.3 试验内容设计 |
| 3.4 试件制作与养护 |
| 3.4.1 试验准备阶段 |
| 3.4.2 试件制作与养护 |
| 3.5 主要试验仪器设备 |
| 3.5.1 混凝土试件制作设备 |
| 3.5.2 静态力学性能试验设备 |
| 3.5.3 微观结构试验设备 |
| 4 纳米SiO_2超细粉煤灰混凝土力学性能试验研究 |
| 4.1 抗压强度试验 |
| 4.1.1 抗压强度的计算方法 |
| 4.1.2 抗压强度试验的试件破坏形态 |
| 4.1.3 抗压强度试验结果与分析 |
| 4.2 劈裂抗拉强度试验 |
| 4.2.1 劈裂抗拉强度的计算方法 |
| 4.2.2 劈裂抗拉强度试验的试件破坏形态 |
| 4.2.3 劈裂抗拉强度试验结果与分析 |
| 4.3 抗折强度试验 |
| 4.3.1 抗折强度试验的试件破坏形态 |
| 4.3.2 抗折强度试验结果与分析 |
| 4.4 早期力学性能试验 |
| 4.4.1 早期力学性能试验方法 |
| 4.4.2 早期力学性能试验结果与分析 |
| 4.5 本章小结 |
| 5 纳米SiO_2超细粉煤灰混凝土微观结构分析 |
| 5.1 混凝土微观分析的意义 |
| 5.2 水泥水化产物及其微观形貌 |
| 5.3 混凝土的界面过渡区 |
| 5.4 试验方案 |
| 5.4.1 试验设计阶段 |
| 5.4.2 试样准备阶段 |
| 5.5 纳米SiO_2和超细粉煤灰单掺对混凝土微观结构的影响 |
| 5.5.1 普通混凝土微观形貌 |
| 5.5.2 纳米SiO_2单掺下混凝土微观形貌 |
| 5.5.3 超细粉煤灰单掺下混凝土微观形貌 |
| 5.6 纳米SiO_2和超细粉煤灰复掺对混凝土微观结构的影响 |
| 5.6.1 纳米SiO_2和超细粉煤灰复掺对混凝土微观形貌 |
| 5.7 本章小结 |
| 6 结论与展望 |
| 6.1 结论 |
| 6.2 展望 |
| 参考文献 |
| 致谢 |
| 作者简介及读研期间主要科研成果 |
